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极限[ln（1-tx²）／xsinx]的值等于（）

某砖拱端部墙体宽度490mm，墙体厚度为370mm，如图1-10所示。采用MU10烧结普通砖、M5水泥砂浆砌筑。由永久荷载产生的窗间墙上部轴向压力设计值N_u＝30kN，由永久荷载和可变荷载产生的砖拱水平推力设计值V＝16.8kN（由永久荷载控制设计值）。砌体施工质量控制等级为B级，结构安全等级二级。试问，该墙体水平受剪承载力设计值（kN），与下列何项数值最为接近（）？

某西南云杉原木轴心受压柱，轴心压力设计值N＝65kN，构件长度ι＝3.3m，一端固定，一端铰接。构件中点直径D＝154.85mm，且在柱中点有一个d＝18mm的螺栓孔。试问，按稳定验算时，其N／（A₀）（N／mm²）值，与下列何项数值最为接近？（）

某公路上一座计算跨径为40m的预应力混凝土简支箱形桥梁，采用C50混凝土，采用后张法施工。该箱梁的跨中断面的相关数值为：A₀＝9.6m²，＝7.75m；中性轴至上翼缘边缘距离为0.95m，至下翼缘边缘距离为1.3m；预应力钢筋束合力点距下边缘为0.3m。该箱形桥梁按A类预应力混凝土构件设计，在正常使用极限状态下，在短期效应组合作用下跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值S_sd＝75000kN·m；在长期效应组合作用下，跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用标准值的组合设计值S_1d＝65000kN·m。试问，跨中断面所需的永久有效最小预应力值（kN），与下列何项数值最为接近？提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）解答（）。

位于我国南方地区的城市管道地沟，其剖面如图1-1所示。设地沟顶覆土深度h₁＝1.5m，地面均布活载标准值qk＝5kN／m²，沟宽L＝2.1m，采用钢筋混凝土预制地沟盖板，C25混凝土，其纵向受力筋采用HRB400级钢筋，吊环采用HPB300级钢筋。盖板分布筋直径为8mm。设计使用年限为50年。结构安全等级为二级。

位于我国南方地区的城市管道地沟，其剖面如图1-1所示。设地沟顶覆土深度h₁＝1.5m，地面均布活载标准值qk＝5kN／m²，沟宽L＝2.1m，采用钢筋混凝土预制地沟盖板，C25混凝土，其纵向受力筋采用HRB400级钢筋，吊环采用HPB300级钢筋。盖板分布筋直径为8mm。设计使用年限为50年。结构安全等级为二级。

某钢筋混凝土框架边梁，矩形截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度ι₀为6.3m，框架边梁上作用有两根次梁传来的集中力设计值P＝150kN，边梁上的均布荷载设计值（包括自重）q＝9kN／m，如图1-2所示。框架边梁的混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级钢筋。已知框架边梁支座截面弯矩设计值M＝226.64kN·m，剪力设计值V＝153.35kN，扭矩设计值T＝50kN·m。结构安全等级二级。取a_s＝a_s＝35mm。

某钢筋混凝土框架边梁，矩形截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度ι₀为6.3m，框架边梁上作用有两根次梁传来的集中力设计值P＝150kN，边梁上的均布荷载设计值（包括自重）q＝9kN／m，如图1-2所示。框架边梁的混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级钢筋。已知框架边梁支座截面弯矩设计值M＝226.64kN·m，剪力设计值V＝153.35kN，扭矩设计值T＝50kN·m。结构安全等级二级。取a_s＝a_s＝35mm。

某钢筋混凝土框架边梁，矩形截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度ι₀为6.3m，框架边梁上作用有两根次梁传来的集中力设计值P＝150kN，边梁上的均布荷载设计值（包括自重）q＝9kN／m，如图1-2所示。框架边梁的混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级钢筋。已知框架边梁支座截面弯矩设计值M＝226.64kN·m，剪力设计值V＝153.35kN，扭矩设计值T＝50kN·m。结构安全等级二级。取a_s＝a_s＝35mm。

某竖向不规则的多层钢筋混凝土框架结构房屋，抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，建筑场地为Ⅰ类，设计地震分组为第一组，房屋基本自振周期T＝3.80s。假定振型组合后的各层水平地震剪力标准值如图1～3所示，G为重力荷载代表值。薄弱层在首层。

某竖向不规则的多层钢筋混凝土框架结构房屋，抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.20g，建筑场地为Ⅰ类，设计地震分组为第一组，房屋基本自振周期T＝3.80s。假定振型组合后的各层水平地震剪力标准值如图1～3所示，G为重力荷载代表值。薄弱层在首层。

某简支梁的跨度、高度如图1-4所示，梁宽b＝250mm，混凝土强度等级为C30，纵向受拉钢筋采用HRB400级，竖向和水平向钢筋采用HPB300级。经计算，跨中弯矩设计值M＝3770×10⁶N·mm，支座剪力设计值V＝1750×10³N。

某简支梁的跨度、高度如图1-4所示，梁宽b＝250mm，混凝土强度等级为C30，纵向受拉钢筋采用HRB400级，竖向和水平向钢筋采用HPB300级。经计算，跨中弯矩设计值M＝3770×10⁶N·mm，支座剪力设计值V＝1750×10³N。

某简支梁的跨度、高度如图1-4所示，梁宽b＝250mm，混凝土强度等级为C30，纵向受拉钢筋采用HRB400级，竖向和水平向钢筋采用HPB300级。经计算，跨中弯矩设计值M＝3770×10⁶N·mm，支座剪力设计值V＝1750×10³N。

该梁纵向受拉钢筋选用18钢筋，则从支座边沿算起的锚固长度（mm），与下列何项数值最为接近？（）

某多层民用建筑为现浇钢筋混凝土框架结构，其楼板采用现浇钢筋混凝土，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级，梁、柱混凝土强度等级均为C30，平行于该建筑长边方向的边榀框架局部剖面，如图1-5所示，楼板未示出。纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级钢筋。双排时，as＝as＝60mm。单排时，as＝as＝40mm。

某多层民用建筑为现浇钢筋混凝土框架结构，其楼板采用现浇钢筋混凝土，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级，梁、柱混凝土强度等级均为C30，平行于该建筑长边方向的边榀框架局部剖面，如图1-5所示，楼板未示出。纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级钢筋。双排时，as＝as＝60mm。单排时，as＝as＝40mm。

某多层民用建筑为现浇钢筋混凝土框架结构，其楼板采用现浇钢筋混凝土，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级，梁、柱混凝土强度等级均为C30，平行于该建筑长边方向的边榀框架局部剖面，如图1-5所示，楼板未示出。纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级钢筋。双排时，as＝as＝60mm。单排时，as＝as＝40mm。

某多层民用建筑为现浇钢筋混凝土框架结构，其楼板采用现浇钢筋混凝土，建筑平面形状为矩形，抗扭刚度较大，属规则框架，抗震等级为二级，梁、柱混凝土强度等级均为C30，平行于该建筑长边方向的边榀框架局部剖面，如图1-5所示，楼板未示出。纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HRB335级钢筋。双排时，as＝as＝60mm。单排时，as＝as＝40mm。

若框架梁底部纵向受力钢筋为322（As＝1140mm²），通长配置。由地震作用产生的梁端（柱边外截面）的弯矩标准值M＝350kN·m（），M＝400kN·m（）。由重力荷载代表值产生的梁端（柱边处截面）的弯矩标准值M＝320kN·m（），M＝195kN·m（）。试问，框架梁左端截面的上部纵向受力钢筋配置，应为下列何项？提示：框架梁左端上部纵向受力钢筋考虑双排布筋。（）

某单跨重型车间设有双层吊车的刚接阶形格构式排架柱，钢材用Q235钢，该柱在车间排架平面内和平面外的高度如图1-6（a）所示。车间排架跨度为36m，柱距12m，长度为144m，屋盖采用梯形钢屋架，预应力混凝土大型屋面板。按排架计算，柱的1-1、2-2截面的内力组合如下：截面1-1（上段柱）：N＝1018.0kN，M＝1439.0kN·m，V＝-182.0kN截面2-2（中段柱）：N＝6073.0kN，V＝316.0kN，M＝+3560.0kN·m各段柱的截面特性如下（焊接工字钢，翼缘为焰切边）：上段柱：A＝328.8cm，＝396442cm，＝32010cm，i＝34.7cm，i＝9.87cm；W＝9911cm中段柱：A＝595.48cm，y＝77.0cm（重心轴），I＝3420021cm，i＝75.78cm下段柱：A＝771.32cm，y＝134cm（重心轴），＝12090700cm，i＝125.2cm中段柱缀条布置如图中1-6（b）所示，其截面特性如下：横缀条用单角钢L125×80×8，A＝15.99cm，i＝4.01cm，i＝2.29cm斜缀条用单角钢L140×90×10，A＝22.26cm，i＝4.47cm，i＝2.56cm，i＝1.96cm。

某单跨重型车间设有双层吊车的刚接阶形格构式排架柱，钢材用Q235钢，该柱在车间排架平面内和平面外的高度如图1-6（a）所示。车间排架跨度为36m，柱距12m，长度为144m，屋盖采用梯形钢屋架，预应力混凝土大型屋面板。按排架计算，柱的1-1、2-2截面的内力组合如下：截面1-1（上段柱）：N＝1018.0kN，M＝1439.0kN·m，V＝-182.0kN截面2-2（中段柱）：N＝6073.0kN，V＝316.0kN，M＝+3560.0kN·m各段柱的截面特性如下（焊接工字钢，翼缘为焰切边）：上段柱：A＝328.8cm，＝396442cm，＝32010cm，i＝34.7cm，i＝9.87cm；W＝9911cm中段柱：A＝595.48cm，y＝77.0cm（重心轴），I＝3420021cm，i＝75.78cm下段柱：A＝771.32cm，y＝134cm（重心轴），＝12090700cm，i＝125.2cm中段柱缀条布置如图中1-6（b）所示，其截面特性如下：横缀条用单角钢L125×80×8，A＝15.99cm，i＝4.01cm，i＝2.29cm斜缀条用单角钢L140×90×10，A＝22.26cm，i＝4.47cm，i＝2.56cm，i＝1.96cm。

某单跨重型车间设有双层吊车的刚接阶形格构式排架柱，钢材用Q235钢，该柱在车间排架平面内和平面外的高度如图1-6（a）所示。车间排架跨度为36m，柱距12m，长度为144m，屋盖采用梯形钢屋架，预应力混凝土大型屋面板。按排架计算，柱的1-1、2-2截面的内力组合如下：截面1-1（上段柱）：N＝1018.0kN，M＝1439.0kN·m，V＝-182.0kN截面2-2（中段柱）：N＝6073.0kN，V＝316.0kN，M＝+3560.0kN·m各段柱的截面特性如下（焊接工字钢，翼缘为焰切边）：上段柱：A＝328.8cm，＝396442cm，＝32010cm，i＝34.7cm，i＝9.87cm；W＝9911cm中段柱：A＝595.48cm，y＝77.0cm（重心轴），I＝3420021cm，i＝75.78cm下段柱：A＝771.32cm，y＝134cm（重心轴），＝12090700cm，i＝125.2cm中段柱缀条布置如图中1-6（b）所示，其截面特性如下：横缀条用单角钢L125×80×8，A＝15.99cm，i＝4.01cm，i＝2.29cm斜缀条用单角钢L140×90×10，A＝22.26cm，i＝4.47cm，i＝2.56cm，i＝1.96cm。

某单跨重型车间设有双层吊车的刚接阶形格构式排架柱，钢材用Q235钢，该柱在车间排架平面内和平面外的高度如图1-6（a）所示。车间排架跨度为36m，柱距12m，长度为144m，屋盖采用梯形钢屋架，预应力混凝土大型屋面板。按排架计算，柱的1-1、2-2截面的内力组合如下：截面1-1（上段柱）：N＝1018.0kN，M＝1439.0kN·m，V＝-182.0kN截面2-2（中段柱）：N＝6073.0kN，V＝316.0kN，M＝+3560.0kN·m各段柱的截面特性如下（焊接工字钢，翼缘为焰切边）：上段柱：A＝328.8cm，＝396442cm，＝32010cm，i＝34.7cm，i＝9.87cm；W＝9911cm中段柱：A＝595.48cm，y＝77.0cm（重心轴），I＝3420021cm，i＝75.78cm下段柱：A＝771.32cm，y＝134cm（重心轴），＝12090700cm，i＝125.2cm中段柱缀条布置如图中1-6（b）所示，其截面特性如下：横缀条用单角钢L125×80×8，A＝15.99cm，i＝4.01cm，i＝2.29cm斜缀条用单角钢L140×90×10，A＝22.26cm，i＝4.47cm，i＝2.56cm，i＝1.96cm。

某单跨重型车间设有双层吊车的刚接阶形格构式排架柱，钢材用Q235钢，该柱在车间排架平面内和平面外的高度如图1-6（a）所示。车间排架跨度为36m，柱距12m，长度为144m，屋盖采用梯形钢屋架，预应力混凝土大型屋面板。按排架计算，柱的1-1、2-2截面的内力组合如下：截面1-1（上段柱）：N＝1018.0kN，M＝1439.0kN·m，V＝-182.0kN截面2-2（中段柱）：N＝6073.0kN，V＝316.0kN，M＝+3560.0kN·m各段柱的截面特性如下（焊接工字钢，翼缘为焰切边）：上段柱：A＝328.8cm，＝396442cm，＝32010cm，i＝34.7cm，i＝9.87cm；W＝9911cm中段柱：A＝595.48cm，y＝77.0cm（重心轴），I＝3420021cm，i＝75.78cm下段柱：A＝771.32cm，y＝134cm（重心轴），＝12090700cm，i＝125.2cm中段柱缀条布置如图中1-6（b）所示，其截面特性如下：横缀条用单角钢L125×80×8，A＝15.99cm，i＝4.01cm，i＝2.29cm斜缀条用单角钢L140×90×10，A＝22.26cm，i＝4.47cm，i＝2.56cm，i＝1.96cm。

某单跨重型车间设有双层吊车的刚接阶形格构式排架柱，钢材用Q235钢，该柱在车间排架平面内和平面外的高度如图1-6（a）所示。车间排架跨度为36m，柱距12m，长度为144m，屋盖采用梯形钢屋架，预应力混凝土大型屋面板。按排架计算，柱的1-1、2-2截面的内力组合如下：截面1-1（上段柱）：N＝1018.0kN，M＝1439.0kN·m，V＝-182.0kN截面2-2（中段柱）：N＝6073.0kN，V＝316.0kN，M＝+3560.0kN·m各段柱的截面特性如下（焊接工字钢，翼缘为焰切边）：上段柱：A＝328.8cm，＝396442cm，＝32010cm，i＝34.7cm，i＝9.87cm；W＝9911cm中段柱：A＝595.48cm，y＝77.0cm（重心轴），I＝3420021cm，i＝75.78cm下段柱：A＝771.32cm，y＝134cm（重心轴），＝12090700cm，i＝125.2cm中段柱缀条布置如图中1-6（b）所示，其截面特性如下：横缀条用单角钢L125×80×8，A＝15.99cm，i＝4.01cm，i＝2.29cm斜缀条用单角钢L140×90×10，A＝22.26cm，i＝4.47cm，i＝2.56cm，i＝1.96cm。

某单跨重型车间设有双层吊车的刚接阶形格构式排架柱，钢材用Q235钢，该柱在车间排架平面内和平面外的高度如图1-6（a）所示。车间排架跨度为36m，柱距12m，长度为144m，屋盖采用梯形钢屋架，预应力混凝土大型屋面板。按排架计算，柱的1-1、2-2截面的内力组合如下：截面1-1（上段柱）：N＝1018.0kN，M＝1439.0kN·m，V＝-182.0kN截面2-2（中段柱）：N＝6073.0kN，V＝316.0kN，M＝+3560.0kN·m各段柱的截面特性如下（焊接工字钢，翼缘为焰切边）：上段柱：A＝328.8cm，＝396442cm，＝32010cm，i＝34.7cm，i＝9.87cm；W＝9911cm中段柱：A＝595.48cm，y＝77.0cm（重心轴），I＝3420021cm，i＝75.78cm下段柱：A＝771.32cm，y＝134cm（重心轴），＝12090700cm，i＝125.2cm中段柱缀条布置如图中1-6（b）所示，其截面特性如下：横缀条用单角钢L125×80×8，A＝15.99cm，i＝4.01cm，i＝2.29cm斜缀条用单角钢L140×90×10，A＝22.26cm，i＝4.47cm，i＝2.56cm，i＝1.96cm。

某厂房边列柱的柱间支撑布置如图1-7（a）所示，上柱支撑共设置三道，其斜杆的长度ι＝6.31m，采用2L56×5角钢（A＝2×541.5＝1083mm，i＝21.7mm）；下柱支撑设置一道，其斜杆的长度ι＝9.12m，采用2[8槽钢（A＝2×1024＝2048mm．i＝31.5mm）。柱的截面宽度b＝400mm。钢材用Q235钢。水平地震作用标准值如图1-7（b）所示。取γ＝0.8。提示：按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）作答。

某厂房边列柱的柱间支撑布置如图1-7（a）所示，上柱支撑共设置三道，其斜杆的长度ι＝6.31m，采用2L56×5角钢（A＝2×541.5＝1083mm，i＝21.7mm）；下柱支撑设置一道，其斜杆的长度ι＝9.12m，采用2[8槽钢（A＝2×1024＝2048mm．i＝31.5mm）。柱的截面宽度b＝400mm。钢材用Q235钢。水平地震作用标准值如图1-7（b）所示。取γ＝0.8。提示：按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）作答。

某厂房边列柱的柱间支撑布置如图1-7（a）所示，上柱支撑共设置三道，其斜杆的长度ι＝6.31m，采用2L56×5角钢（A＝2×541.5＝1083mm，i＝21.7mm）；下柱支撑设置一道，其斜杆的长度ι＝9.12m，采用2[8槽钢（A＝2×1024＝2048mm．i＝31.5mm）。柱的截面宽度b＝400mm。钢材用Q235钢。水平地震作用标准值如图1-7（b）所示。取γ＝0.8。提示：按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）作答。

某厂房边列柱的柱间支撑布置如图1-7（a）所示，上柱支撑共设置三道，其斜杆的长度ι＝6.31m，采用2L56×5角钢（A＝2×541.5＝1083mm，i＝21.7mm）；下柱支撑设置一道，其斜杆的长度ι＝9.12m，采用2[8槽钢（A＝2×1024＝2048mm．i＝31.5mm）。柱的截面宽度b＝400mm。钢材用Q235钢。水平地震作用标准值如图1-7（b）所示。取γ＝0.8。提示：按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）作答。

若梁端下设钢筋混凝土垫块ab×6b×tb＝240mm×610mm×180mm，试问，梁端局部受压承载力验算式，其左右端项，与下列何项数值最为接近？（）

某刚性方案砌体结构房屋，采用MU10烧结普通砖，1层采用M5混合砂浆，2～3层采用M2.5混合砂浆，地面下采用M7.5水泥砂浆，结构平面和剖面见图1-9所示。窗间墙的几何特征：A＝495700mm，I＝40.633×10mm，y＝144mm，y＝226mm。梁端设刚性垫块a×b×t＝370mm×490mm×180mm。砌体施工质量控制等级B级，结构安全等级二级。

A轴线1-1截面梁端支承压力设计值为95.16kN，上部荷载作用于该墙垛截面轴向力设计值为128.88kN，试问，梁端垫块上N0及N1合力的影响系数，与下列何项数值最为接近？（）

某刚性方案砌体结构房屋，采用MU10烧结普通砖，1层采用M5混合砂浆，2～3层采用M2.5混合砂浆，地面下采用M7.5水泥砂浆，结构平面和剖面见图1-9所示。窗间墙的几何特征：A＝495700mm，I＝40.633×10mm，y＝144mm，y＝226mm。梁端设刚性垫块a×b×t＝370mm×490mm×180mm。砌体施工质量控制等级B级，结构安全等级二级。

建于7度抗震设防区，设计基本地震加速度为0.1g，某6层砌体结构住宅，屋面、楼面均为现浇钢筋混凝土板（厚度100mm），采用纵、横墙共同承重方案，其平面、剖面如图1-11所示。各横墙上门洞（宽×高）均为900mm×2100mm，内、外墙厚均为240mm，各轴线均与墙中心线重合。各楼层质点重力荷载代表值为：G1＝G2＝G3＝G4＝G5＝2010kN，G6＝1300kN。砌体施工质量控制等级为B级。

建于7度抗震设防区，设计基本地震加速度为0.1g，某6层砌体结构住宅，屋面、楼面均为现浇钢筋混凝土板（厚度100mm），采用纵、横墙共同承重方案，其平面、剖面如图1-11所示。各横墙上门洞（宽×高）均为900mm×2100mm，内、外墙厚均为240mm，各轴线均与墙中心线重合。各楼层质点重力荷载代表值为：G1＝G2＝G3＝G4＝G5＝2010kN，G6＝1300kN。砌体施工质量控制等级为B级。

若顶层墙体采用MU15烧结普通砖，M7.5混合砂浆砌筑，若顶层②轴横墙分配到的水平地震剪力标准值V＝50kN，顶层②轴横墙内重力荷载代表值产生的截面压应力σ＝0．35MPa，墙体两端有构造柱。试问，顶层②轴横墙的抗震验算式，其左右端项，与下列何项数值最为接近？（）

某七层商店一住宅采用框支墙梁结构和现浇混凝土楼（屋）盖，抗震等级二级，2层至7层为住宅。底层框支柱截面400mm×400mm，框支托梁b×h＝300mm×650mm，均采用C30混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级、箍筋采用HPB300级。承重砌体墙体采用MU10烧结普通砖，底层和墙梁计算高度范围内墙体采用M10混合砂浆，其他采用M5混合砂浆，砌体施工质量控制等级为B级。其一榀横向框支墙梁在重力荷载代表值作用下的计算简图如图1-12（a）所示，该榀框支墙梁轴在Q、F作用下的框架内力如图1-12（b）所示；在Q作用下的框架内力如图1-12（c）所示。已知框支墙梁底层水平地震剪力标准值，其作用下的弯矩如图1-12（d）所示。提示：按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）作答。

某七层商店一住宅采用框支墙梁结构和现浇混凝土楼（屋）盖，抗震等级二级，2层至7层为住宅。底层框支柱截面400mm×400mm，框支托梁b×h＝300mm×650mm，均采用C30混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级、箍筋采用HPB300级。承重砌体墙体采用MU10烧结普通砖，底层和墙梁计算高度范围内墙体采用M10混合砂浆，其他采用M5混合砂浆，砌体施工质量控制等级为B级。其一榀横向框支墙梁在重力荷载代表值作用下的计算简图如图1-12（a）所示，该榀框支墙梁轴在Q、F作用下的框架内力如图1-12（b）所示；在Q作用下的框架内力如图1-12（c）所示。已知框支墙梁底层水平地震剪力标准值，其作用下的弯矩如图1-12（d）所示。提示：按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）作答。

某七层商店一住宅采用框支墙梁结构和现浇混凝土楼（屋）盖，抗震等级二级，2层至7层为住宅。底层框支柱截面400mm×400mm，框支托梁b×h＝300mm×650mm，均采用C30混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级、箍筋采用HPB300级。承重砌体墙体采用MU10烧结普通砖，底层和墙梁计算高度范围内墙体采用M10混合砂浆，其他采用M5混合砂浆，砌体施工质量控制等级为B级。其一榀横向框支墙梁在重力荷载代表值作用下的计算简图如图1-12（a）所示，该榀框支墙梁轴在Q、F作用下的框架内力如图1-12（b）所示；在Q作用下的框架内力如图1-12（c）所示。已知框支墙梁底层水平地震剪力标准值，其作用下的弯矩如图1-12（d）所示。提示：按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）和《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）作答。

某钢筋混凝土柱下桩基础，采用6根沉管灌注桩，桩身设计直径d＝426mm，桩端进入持力层（黏性土）的深度为2500mm，作用于桩基承台顶面的外力有竖向力F、弯矩M和水平剪力V，承台和承台上的土的平均重度γ＝20kN／m。承台平面尺寸和桩位布置如图1-14（a）所示，桩基础剖面和地基土层分布状况如图1-14（b）所示。

某钢筋混凝土柱下桩基础，采用6根沉管灌注桩，桩身设计直径d＝426mm，桩端进入持力层（黏性土）的深度为2500mm，作用于桩基承台顶面的外力有竖向力F、弯矩M和水平剪力V，承台和承台上的土的平均重度γ＝20kN／m。承台平面尺寸和桩位布置如图1-14（a）所示，桩基础剖面和地基土层分布状况如图1-14（b）所示。

某钢筋混凝土柱下桩基础，采用6根沉管灌注桩，桩身设计直径d＝426mm，桩端进入持力层（黏性土）的深度为2500mm，作用于桩基承台顶面的外力有竖向力F、弯矩M和水平剪力V，承台和承台上的土的平均重度γ＝20kN／m。承台平面尺寸和桩位布置如图1-14（a）所示，桩基础剖面和地基土层分布状况如图1-14（b）所示。

某钢筋混凝土柱下桩基础，采用6根沉管灌注桩，桩身设计直径d＝426mm，桩端进入持力层（黏性土）的深度为2500mm，作用于桩基承台顶面的外力有竖向力F、弯矩M和水平剪力V，承台和承台上的土的平均重度γ＝20kN／m。承台平面尺寸和桩位布置如图1-14（a）所示，桩基础剖面和地基土层分布状况如图1-14（b）所示。

某钢筋混凝土柱下桩基础，采用6根沉管灌注桩，桩身设计直径d＝426mm，桩端进入持力层（黏性土）的深度为2500mm，作用于桩基承台顶面的外力有竖向力F、弯矩M和水平剪力V，承台和承台上的土的平均重度γ＝20kN／m。承台平面尺寸和桩位布置如图1-14（a）所示，桩基础剖面和地基土层分布状况如图1-14（b）所示。

某钢筋混凝土柱下桩基础，采用6根沉管灌注桩，桩身设计直径d＝426mm，桩端进入持力层（黏性土）的深度为2500mm，作用于桩基承台顶面的外力有竖向力F、弯矩M和水平剪力V，承台和承台上的土的平均重度γ＝20kN／m。承台平面尺寸和桩位布置如图1-14（a）所示，桩基础剖面和地基土层分布状况如图1-14（b）所示。

某桩基承台，采用混凝土预制桩，承台尺寸及桩位如图1-15（a）所示。桩顶标高为-3.640m，桩长16.5m，桩径600mm，桩端进入持力层中砂1.50m。土层参数见图1-15B.所示，地下水位标高为-3.310m。查表时，η取低值。提示：按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）计算。

某桩基承台，采用混凝土预制桩，承台尺寸及桩位如图1-15（a）所示。桩顶标高为-3.640m，桩长16.5m，桩径600mm，桩端进入持力层中砂1.50m。土层参数见图1-15B.所示，地下水位标高为-3.310m。查表时，η取低值。提示：按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）计算。

某桩基承台，采用混凝土预制桩，承台尺寸及桩位如图1-15（a）所示。桩顶标高为-3.640m，桩长16.5m，桩径600mm，桩端进入持力层中砂1.50m。土层参数见图1-15B.所示，地下水位标高为-3.310m。查表时，η取低值。提示：按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）计算。

某桩基承台，采用混凝土预制桩，承台尺寸及桩位如图1-15（a）所示。桩顶标高为-3.640m，桩长16.5m，桩径600mm，桩端进入持力层中砂1.50m。土层参数见图1-15B.所示，地下水位标高为-3.310m。查表时，η取低值。提示：按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）计算。

某桩基承台，采用混凝土预制桩，承台尺寸及桩位如图1-15（a）所示。桩顶标高为-3.640m，桩长16.5m，桩径600mm，桩端进入持力层中砂1.50m。土层参数见图1-15B.所示，地下水位标高为-3.310m。查表时，η取低值。提示：按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）计算。

某一建于城市郊区的钢筋混凝土高层框架一剪力墙结构，已知50年重现期的基本风压w＝0.60kN／m，T＝1.2s，如图1-16所示，设计使用年限为50年。

某一建于城市郊区的钢筋混凝土高层框架一剪力墙结构，已知50年重现期的基本风压w＝0.60kN／m，T＝1.2s，如图1-16所示，设计使用年限为50年。

某幢10层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼，如图1-17所示，无库房，结构总高34.7m，建于8度抗震设防区，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地。二层箱形地下室，地下室未超出上部主接相关范围，可作为上部结构的嵌固端（图中未示出地下室）。

某幢10层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼，如图1-17所示，无库房，结构总高34.7m，建于8度抗震设防区，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地。二层箱形地下室，地下室未超出上部主接相关范围，可作为上部结构的嵌固端（图中未示出地下室）。

某幢10层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼，如图1-17所示，无库房，结构总高34.7m，建于8度抗震设防区，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地。二层箱形地下室，地下室未超出上部主接相关范围，可作为上部结构的嵌固端（图中未示出地下室）。

某幢10层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼，如图1-17所示，无库房，结构总高34.7m，建于8度抗震设防区，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地。二层箱形地下室，地下室未超出上部主接相关范围，可作为上部结构的嵌固端（图中未示出地下室）。

某幢10层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼，如图1-17所示，无库房，结构总高34.7m，建于8度抗震设防区，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地。二层箱形地下室，地下室未超出上部主接相关范围，可作为上部结构的嵌固端（图中未示出地下室）。

某幢10层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼，如图1-17所示，无库房，结构总高34.7m，建于8度抗震设防区，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地。二层箱形地下室，地下室未超出上部主接相关范围，可作为上部结构的嵌固端（图中未示出地下室）。

某幢10层现浇钢筋混凝土框架结构办公楼，如图1-17所示，无库房，结构总高34.7m，建于8度抗震设防区，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地。二层箱形地下室，地下室未超出上部主接相关范围，可作为上部结构的嵌固端（图中未示出地下室）。

某钢筋混凝土高层建筑为底层大空间的部分框支剪力墙结构，首层层高6.0m，嵌固端在-1.00m处，框支柱（中柱）抗震等级一级，框支柱截面尺寸6×h＝800mm×1350mm，框支梁截面尺寸b×h＝600mm×1600mm，采用C50混凝土（f＝23.1N／mm，f＝1.89N／mm），纵向受力钢筋用HRB400级，箍筋用HRB335级钢筋。框支柱考虑二阶效应后各种荷载与地震作用的基本组合下的截面控制内力设计值见表1-1，框支柱采用对称配筋，a＝a＝40mm。反弯点位于柱高中部。

假定框支柱柱底箍筋配置为12@100，如图1-18所示，试问，其柱底实际体积配箍率ρ与规程规定的最小体积配箍率限值ρ之比，应为下列何项数值？提示：箍筋的混凝土保护层厚度为20mm。（）

某钢筋混凝土高层建筑为底层大空间的部分框支剪力墙结构，首层层高6.0m，嵌固端在-1.00m处，框支柱（中柱）抗震等级一级，框支柱截面尺寸6×h＝800mm×1350mm，框支梁截面尺寸b×h＝600mm×1600mm，采用C50混凝土（f＝23.1N／mm，f＝1.89N／mm），纵向受力钢筋用HRB400级，箍筋用HRB335级钢筋。框支柱考虑二阶效应后各种荷载与地震作用的基本组合下的截面控制内力设计值见表1-1，框支柱采用对称配筋，a＝a＝40mm。反弯点位于柱高中部。

某钢筋混凝土高层建筑为底层大空间的部分框支剪力墙结构，首层层高6.0m，嵌固端在-1.00m处，框支柱（中柱）抗震等级一级，框支柱截面尺寸6×h＝800mm×1350mm，框支梁截面尺寸b×h＝600mm×1600mm，采用C50混凝土（f＝23.1N／mm，f＝1.89N／mm），纵向受力钢筋用HRB400级，箍筋用HRB335级钢筋。框支柱考虑二阶效应后各种荷载与地震作用的基本组合下的截面控制内力设计值见表1-1，框支柱采用对称配筋，a＝a＝40mm。反弯点位于柱高中部。

某钢筋混凝土高层建筑为底层大空间的部分框支剪力墙结构，首层层高6.0m，嵌固端在-1.00m处，框支柱（中柱）抗震等级一级，框支柱截面尺寸6×h＝800mm×1350mm，框支梁截面尺寸b×h＝600mm×1600mm，采用C50混凝土（f＝23.1N／mm，f＝1.89N／mm），纵向受力钢筋用HRB400级，箍筋用HRB335级钢筋。框支柱考虑二阶效应后各种荷载与地震作用的基本组合下的截面控制内力设计值见表1-1，框支柱采用对称配筋，a＝a＝40mm。反弯点位于柱高中部。

某高度120m钢筋混凝土烟囱，位于7度抗震设防区，设计基本地震加速度为0.15g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第二组。烟囱尺寸如图1-19所示，上口外直径d＝4．0m，下口外直径d＝8.8m，筒身坡度为0.2%，烟囱划分为6段，自上而下各段重量分别为：5000kN、5600kN、6000kN、6600kN、7000kN、7800kN。烟囱的自振周期T＝2.95s、T＝0.85s、T＝0.35s，烟囱的第二振型如图1-19B.所示。

某高度120m钢筋混凝土烟囱，位于7度抗震设防区，设计基本地震加速度为0.15g，Ⅱ类场地，设计地震分组为第二组。烟囱尺寸如图1-19所示，上口外直径d＝4．0m，下口外直径d＝8.8m，筒身坡度为0.2%，烟囱划分为6段，自上而下各段重量分别为：5000kN、5600kN、6000kN、6600kN、7000kN、7800kN。烟囱的自振周期T＝2.95s、T＝0.85s、T＝0.35s，烟囱的第二振型如图1-19B.所示。

某钢筋混凝土简支丁形梁梁长ι＝19.56m，计算跨径ι＝19.50m，采用C25混凝土（E＝2.80×10MPa），主梁截面尺寸如图1-20所示，跨中截面主筋为HRB335级，E＝2×10MPa。简支梁吊装时，其吊点设在距梁端a＝400mm处，梁自重在跨中截面引起的弯矩M＝505.69kN·m，Ⅰ类环境条件，安全等级为二级。吊装时，动力系数取为1.2。提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）解答。

主梁截面配筋为832+216（A＝6836mm），a＝110mm时，试问，开裂截面的换算截面惯性矩Tcr（×10mm），与下列何项数值最为接近？提示：第二类T形截面时，受压区高度。式中，（）

某钢筋混凝土简支丁形梁梁长ι＝19.56m，计算跨径ι＝19.50m，采用C25混凝土（E＝2.80×10MPa），主梁截面尺寸如图1-20所示，跨中截面主筋为HRB335级，E＝2×10MPa。简支梁吊装时，其吊点设在距梁端a＝400mm处，梁自重在跨中截面引起的弯矩M＝505.69kN·m，Ⅰ类环境条件，安全等级为二级。吊装时，动力系数取为1.2。提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）解答。

假定主梁截面配筋为616（A＝1206mm），a＝70mm，试问，开裂截面的换算截面惯性矩Icr（×10mm），与下列何项数值最为接近？（）

某钢筋混凝土简支丁形梁梁长ι＝19.56m，计算跨径ι＝19.50m，采用C25混凝土（E＝2.80×10MPa），主梁截面尺寸如图1-20所示，跨中截面主筋为HRB335级，E＝2×10MPa。简支梁吊装时，其吊点设在距梁端a＝400mm处，梁自重在跨中截面引起的弯矩M＝505.69kN·m，Ⅰ类环境条件，安全等级为二级。吊装时，动力系数取为1.2。提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）解答。

某钢筋混凝土简支丁形梁梁长ι＝19.56m，计算跨径ι＝19.50m，采用C25混凝土（E＝2.80×10MPa），主梁截面尺寸如图1-20所示，跨中截面主筋为HRB335级，E＝2×10MPa。简支梁吊装时，其吊点设在距梁端a＝400mm处，梁自重在跨中截面引起的弯矩M＝505.69kN·m，Ⅰ类环境条件，安全等级为二级。吊装时，动力系数取为1.2。提示：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）解答。

某三跨变高度箱形截面连续梁，跨径组合为40+60+40（m），其截面尺寸的变化规律如图1-21所示，采用C40混凝

某三跨变高度箱形截面连续梁，跨径组合为40+60+40（m），其截面尺寸的变化规律如图1-21所示，采用C40混凝