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某段新建高速铁路路基工程，主要施工内容有路堑土方开挖和路堤填筑。路堤段长度300m，最大填筑高度为8m，所经地段大部分为水田，设计判定为软弱地基；路堤基床底层设计采用改良土填筑，基床表层设计采用级配碎石填筑，路堤填筑完成后需要堆载预压。依据《高速铁路路基工程施工技术规程》规定，路基沉降观测频次见表。

施工中发生以下事件：
事件1：在进行路堑开挖前，施工队开挖了堑顶临时截水沟，并对沟底进行了夯实，以防止渗漏；当路堑开挖至基底底层时，发现有坑穴，局部软弱，施工队为了不影响现场施工，直接挖开坑穴，对其进行了分层夯填处理。
事件2：路堤填筑施工前，项目经理部编制的路基沉降观测方案为：观测内容包括地基沉降和侧向水平位移；沉降观测采用三等水准测量；观测断面设置的间距为150m。
事件3：在填筑路堤基床底层改良土施工前，项目经理部给施工队技术交底的内容为：基床底层进行分层填筑，分层的最大压实厚度不大于35cm，最小压实厚度不小于10cm；依据沉降观测数据控制填筑速率，边桩侧向水平位移量和路堤中心地面沉降量每天均不得大于10mm，沉降值一旦超过该指标时应放慢填筑速度。

某段新建高速铁路路基工程，主要施工内容有路堑土方开挖和路堤填筑。路堤段长度300m，最大填筑高度为8m，所经地段大部分为水田，设计判定为软弱地基；路堤基床底层设计采用改良土填筑，基床表层设计采用级配碎石填筑，路堤填筑完成后需要堆载预压。依据《高速铁路路基工程施工技术规程》规定，路基沉降观测频次见表。

施工中发生以下事件：
事件1：在进行路堑开挖前，施工队开挖了堑顶临时截水沟，并对沟底进行了夯实，以防止渗漏；当路堑开挖至基底底层时，发现有坑穴，局部软弱，施工队为了不影响现场施工，直接挖开坑穴，对其进行了分层夯填处理。
事件2：路堤填筑施工前，项目经理部编制的路基沉降观测方案为：观测内容包括地基沉降和侧向水平位移；沉降观测采用三等水准测量；观测断面设置的间距为150m。
事件3：在填筑路堤基床底层改良土施工前，项目经理部给施工队技术交底的内容为：基床底层进行分层填筑，分层的最大压实厚度不大于35cm，最小压实厚度不小于10cm；依据沉降观测数据控制填筑速率，边桩侧向水平位移量和路堤中心地面沉降量每天均不得大于10mm，沉降值一旦超过该指标时应放慢填筑速度。

某段新建高速铁路路基工程，主要施工内容有路堑土方开挖和路堤填筑。路堤段长度300m，最大填筑高度为8m，所经地段大部分为水田，设计判定为软弱地基；路堤基床底层设计采用改良土填筑，基床表层设计采用级配碎石填筑，路堤填筑完成后需要堆载预压。依据《高速铁路路基工程施工技术规程》规定，路基沉降观测频次见表。

施工中发生以下事件：
事件1：在进行路堑开挖前，施工队开挖了堑顶临时截水沟，并对沟底进行了夯实，以防止渗漏；当路堑开挖至基底底层时，发现有坑穴，局部软弱，施工队为了不影响现场施工，直接挖开坑穴，对其进行了分层夯填处理。
事件2：路堤填筑施工前，项目经理部编制的路基沉降观测方案为：观测内容包括地基沉降和侧向水平位移；沉降观测采用三等水准测量；观测断面设置的间距为150m。
事件3：在填筑路堤基床底层改良土施工前，项目经理部给施工队技术交底的内容为：基床底层进行分层填筑，分层的最大压实厚度不大于35cm，最小压实厚度不小于10cm；依据沉降观测数据控制填筑速率，边桩侧向水平位移量和路堤中心地面沉降量每天均不得大于10mm，沉降值一旦超过该指标时应放慢填筑速度。

某段新建高速铁路路基工程，主要施工内容有路堑土方开挖和路堤填筑。路堤段长度300m，最大填筑高度为8m，所经地段大部分为水田，设计判定为软弱地基；路堤基床底层设计采用改良土填筑，基床表层设计采用级配碎石填筑，路堤填筑完成后需要堆载预压。依据《高速铁路路基工程施工技术规程》规定，路基沉降观测频次见表。

施工中发生以下事件：
事件1：在进行路堑开挖前，施工队开挖了堑顶临时截水沟，并对沟底进行了夯实，以防止渗漏；当路堑开挖至基底底层时，发现有坑穴，局部软弱，施工队为了不影响现场施工，直接挖开坑穴，对其进行了分层夯填处理。
事件2：路堤填筑施工前，项目经理部编制的路基沉降观测方案为：观测内容包括地基沉降和侧向水平位移；沉降观测采用三等水准测量；观测断面设置的间距为150m。
事件3：在填筑路堤基床底层改良土施工前，项目经理部给施工队技术交底的内容为：基床底层进行分层填筑，分层的最大压实厚度不大于35cm，最小压实厚度不小于10cm；依据沉降观测数据控制填筑速率，边桩侧向水平位移量和路堤中心地面沉降量每天均不得大于10mm，沉降值一旦超过该指标时应放慢填筑速度。

某高速铁路特大桥主桥跨越的河流宽160m，梁部设计为三孔一联（60+96+60）m预应力钢筋混凝土连续箱梁，主桥基础设计为钻孔桩，水中桥施工方案为搭设钢栈桥和钻孔平台。
两侧引桥均为90—32m预应力钢筋混凝土简支箱梁，引桥基础设计为钻孔桩，墩身为实体墩，在该桥大里程端路基左侧设置一个预制场负责引桥箱梁的预制。
引桥桥址处地质自上而下为砂黏土和强风化砂岩，地表低洼，有少许积水，地下水位较高。
施工期间工地发生了如下事件：
事件1：10#和12#墩之间，因地方公路规划调整，设计变更为1—64m钢混结合梁。
事件2：引入特大桥施工便道，泥结碎石路面宽度由5．5m变更为6．0m。
事件3：项目经理部发生部分费用，详见表。

某高速铁路特大桥主桥跨越的河流宽160m，梁部设计为三孔一联（60+96+60）m预应力钢筋混凝土连续箱梁，主桥基础设计为钻孔桩，水中桥施工方案为搭设钢栈桥和钻孔平台。
两侧引桥均为90—32m预应力钢筋混凝土简支箱梁，引桥基础设计为钻孔桩，墩身为实体墩，在该桥大里程端路基左侧设置一个预制场负责引桥箱梁的预制。
引桥桥址处地质自上而下为砂黏土和强风化砂岩，地表低洼，有少许积水，地下水位较高。
施工期间工地发生了如下事件：
事件1：10#和12#墩之间，因地方公路规划调整，设计变更为1—64m钢混结合梁。
事件2：引入特大桥施工便道，泥结碎石路面宽度由5．5m变更为6．0m。
事件3：项目经理部发生部分费用，详见表。

某高速铁路特大桥主桥跨越的河流宽160m，梁部设计为三孔一联（60+96+60）m预应力钢筋混凝土连续箱梁，主桥基础设计为钻孔桩，水中桥施工方案为搭设钢栈桥和钻孔平台。
两侧引桥均为90—32m预应力钢筋混凝土简支箱梁，引桥基础设计为钻孔桩，墩身为实体墩，在该桥大里程端路基左侧设置一个预制场负责引桥箱梁的预制。
引桥桥址处地质自上而下为砂黏土和强风化砂岩，地表低洼，有少许积水，地下水位较高。
施工期间工地发生了如下事件：
事件1：10#和12#墩之间，因地方公路规划调整，设计变更为1—64m钢混结合梁。
事件2：引入特大桥施工便道，泥结碎石路面宽度由5．5m变更为6．0m。
事件3：项目经理部发生部分费用，详见表。

某高速铁路特大桥主桥跨越的河流宽160m，梁部设计为三孔一联（60+96+60）m预应力钢筋混凝土连续箱梁，主桥基础设计为钻孔桩，水中桥施工方案为搭设钢栈桥和钻孔平台。
两侧引桥均为90—32m预应力钢筋混凝土简支箱梁，引桥基础设计为钻孔桩，墩身为实体墩，在该桥大里程端路基左侧设置一个预制场负责引桥箱梁的预制。
引桥桥址处地质自上而下为砂黏土和强风化砂岩，地表低洼，有少许积水，地下水位较高。
施工期间工地发生了如下事件：
事件1：10#和12#墩之间，因地方公路规划调整，设计变更为1—64m钢混结合梁。
事件2：引入特大桥施工便道，泥结碎石路面宽度由5．5m变更为6．0m。
事件3：项目经理部发生部分费用，详见表。

某集团公司2012年底中标某客运专线站前工程。
该项目位于西南某低山丘陵区；地层岩性主要以千枚岩、板岩为主；地下水类型主要有碎屑岩类裂隙孔隙水、基岩裂隙水等。
该项目有隧道2座，均为单洞双线隧道。1#隧道长2600m，2#隧道长8760m。附近村庄和乡村道路距1#隧道进口端约100m。2#隧道设横洞2座，共划分4个作业面，其中进口至1#横洞之间为1个作业面，由施工队从进口向1#横洞施工，该段为高承压水地段。2#隧道进口段纵断面如图1所示。
该项目概算按照《铁路基本建设工程设计概（预）算编制办法》（铁建设[2006]113号文）编制，合同约定施工过程中主要材料价格变化幅度在±5％以内部分由施工单位承担。施工中发生以下事件：
事件1：项目经理部编制了隧道，临时用电方案，具体做法如下：
（1）在实施性施工组织设计中编制了临时用电方案，报集团公司审批后实施；
（2）配电系统设置配电柜、分配电箱、开关箱，实行三级配电；
（3）洞内动力机械及照明供电电压标准分别为380V和220V；
（4）施工现场内禁止使用电炉。
 

事件2：项目经理部根据设计要求及现场施工条件，确定了隧道施工进度指标，见表3；为便于施工及保证安全，对洞内施工步距提出了要求，见表4。2#隧道进口段在开挖至30m时，仰拱开始连续施工；在开挖至90m时，二次衬砌开始施工。
事件3：2013年2季度，项目经理部根据《关于铁路建设项目实施阶段材料价差调整的指导意见》（铁建设[2009146号文），对该季度水泥、钢筋自购材料进行了价差计算（不含税金）。具体材料价格及数量见表5。
事件4：当2#隧道进口段掘进至740m时，对距洞口690～720m段进行测点埋设并实施了量测，发现该段初期支护出现变形侵限，经专家论证排除了设计原因。经调查，初期支护钢架型号、间距、锁脚锚杆施工及喷射混凝土强度、厚度均符合设计要求；预留变形量按设计初始值设置；初期支护表面存在股状涌水、背后存在局部空洞。
事件5：在1#隧道进口作业面洞口明挖段施工前，项目经理部对该段爆破作业技术参数进行了专项设计。经计算，按设计爆破参数实施爆破作业，可以将爆破飞散物控制在60m范围内，需对80m范围内的设备进行防护，可不采取其他安全措施。施工队严格按照爆破设计方案的各种参数进行了爆破作业，在爆破后，发生少量飞石散落于道路及村庄，导致行人受伤、房屋受损。

某集团公司2012年底中标某客运专线站前工程。
该项目位于西南某低山丘陵区；地层岩性主要以千枚岩、板岩为主；地下水类型主要有碎屑岩类裂隙孔隙水、基岩裂隙水等。
该项目有隧道2座，均为单洞双线隧道。1#隧道长2600m，2#隧道长8760m。附近村庄和乡村道路距1#隧道进口端约100m。2#隧道设横洞2座，共划分4个作业面，其中进口至1#横洞之间为1个作业面，由施工队从进口向1#横洞施工，该段为高承压水地段。2#隧道进口段纵断面如图1所示。
该项目概算按照《铁路基本建设工程设计概（预）算编制办法》（铁建设[2006]113号文）编制，合同约定施工过程中主要材料价格变化幅度在±5％以内部分由施工单位承担。施工中发生以下事件：
事件1：项目经理部编制了隧道，临时用电方案，具体做法如下：
（1）在实施性施工组织设计中编制了临时用电方案，报集团公司审批后实施；
（2）配电系统设置配电柜、分配电箱、开关箱，实行三级配电；
（3）洞内动力机械及照明供电电压标准分别为380V和220V；
（4）施工现场内禁止使用电炉。
 

事件2：项目经理部根据设计要求及现场施工条件，确定了隧道施工进度指标，见表3；为便于施工及保证安全，对洞内施工步距提出了要求，见表4。2#隧道进口段在开挖至30m时，仰拱开始连续施工；在开挖至90m时，二次衬砌开始施工。
事件3：2013年2季度，项目经理部根据《关于铁路建设项目实施阶段材料价差调整的指导意见》（铁建设[2009146号文），对该季度水泥、钢筋自购材料进行了价差计算（不含税金）。具体材料价格及数量见表5。
事件4：当2#隧道进口段掘进至740m时，对距洞口690～720m段进行测点埋设并实施了量测，发现该段初期支护出现变形侵限，经专家论证排除了设计原因。经调查，初期支护钢架型号、间距、锁脚锚杆施工及喷射混凝土强度、厚度均符合设计要求；预留变形量按设计初始值设置；初期支护表面存在股状涌水、背后存在局部空洞。
事件5：在1#隧道进口作业面洞口明挖段施工前，项目经理部对该段爆破作业技术参数进行了专项设计。经计算，按设计爆破参数实施爆破作业，可以将爆破飞散物控制在60m范围内，需对80m范围内的设备进行防护，可不采取其他安全措施。施工队严格按照爆破设计方案的各种参数进行了爆破作业，在爆破后，发生少量飞石散落于道路及村庄，导致行人受伤、房屋受损。

某集团公司2012年底中标某客运专线站前工程。
该项目位于西南某低山丘陵区；地层岩性主要以千枚岩、板岩为主；地下水类型主要有碎屑岩类裂隙孔隙水、基岩裂隙水等。
该项目有隧道2座，均为单洞双线隧道。1#隧道长2600m，2#隧道长8760m。附近村庄和乡村道路距1#隧道进口端约100m。2#隧道设横洞2座，共划分4个作业面，其中进口至1#横洞之间为1个作业面，由施工队从进口向1#横洞施工，该段为高承压水地段。2#隧道进口段纵断面如图1所示。
该项目概算按照《铁路基本建设工程设计概（预）算编制办法》（铁建设[2006]113号文）编制，合同约定施工过程中主要材料价格变化幅度在±5％以内部分由施工单位承担。施工中发生以下事件：
事件1：项目经理部编制了隧道，临时用电方案，具体做法如下：
（1）在实施性施工组织设计中编制了临时用电方案，报集团公司审批后实施；
（2）配电系统设置配电柜、分配电箱、开关箱，实行三级配电；
（3）洞内动力机械及照明供电电压标准分别为380V和220V；
（4）施工现场内禁止使用电炉。
 

事件2：项目经理部根据设计要求及现场施工条件，确定了隧道施工进度指标，见表3；为便于施工及保证安全，对洞内施工步距提出了要求，见表4。2#隧道进口段在开挖至30m时，仰拱开始连续施工；在开挖至90m时，二次衬砌开始施工。
事件3：2013年2季度，项目经理部根据《关于铁路建设项目实施阶段材料价差调整的指导意见》（铁建设[2009146号文），对该季度水泥、钢筋自购材料进行了价差计算（不含税金）。具体材料价格及数量见表5。
事件4：当2#隧道进口段掘进至740m时，对距洞口690～720m段进行测点埋设并实施了量测，发现该段初期支护出现变形侵限，经专家论证排除了设计原因。经调查，初期支护钢架型号、间距、锁脚锚杆施工及喷射混凝土强度、厚度均符合设计要求；预留变形量按设计初始值设置；初期支护表面存在股状涌水、背后存在局部空洞。
事件5：在1#隧道进口作业面洞口明挖段施工前，项目经理部对该段爆破作业技术参数进行了专项设计。经计算，按设计爆破参数实施爆破作业，可以将爆破飞散物控制在60m范围内，需对80m范围内的设备进行防护，可不采取其他安全措施。施工队严格按照爆破设计方案的各种参数进行了爆破作业，在爆破后，发生少量飞石散落于道路及村庄，导致行人受伤、房屋受损。

某集团公司2012年底中标某客运专线站前工程。
该项目位于西南某低山丘陵区；地层岩性主要以千枚岩、板岩为主；地下水类型主要有碎屑岩类裂隙孔隙水、基岩裂隙水等。
该项目有隧道2座，均为单洞双线隧道。1#隧道长2600m，2#隧道长8760m。附近村庄和乡村道路距1#隧道进口端约100m。2#隧道设横洞2座，共划分4个作业面，其中进口至1#横洞之间为1个作业面，由施工队从进口向1#横洞施工，该段为高承压水地段。2#隧道进口段纵断面如图1所示。
该项目概算按照《铁路基本建设工程设计概（预）算编制办法》（铁建设[2006]113号文）编制，合同约定施工过程中主要材料价格变化幅度在±5％以内部分由施工单位承担。施工中发生以下事件：
事件1：项目经理部编制了隧道，临时用电方案，具体做法如下：
（1）在实施性施工组织设计中编制了临时用电方案，报集团公司审批后实施；
（2）配电系统设置配电柜、分配电箱、开关箱，实行三级配电；
（3）洞内动力机械及照明供电电压标准分别为380V和220V；
（4）施工现场内禁止使用电炉。
 

事件2：项目经理部根据设计要求及现场施工条件，确定了隧道施工进度指标，见表3；为便于施工及保证安全，对洞内施工步距提出了要求，见表4。2#隧道进口段在开挖至30m时，仰拱开始连续施工；在开挖至90m时，二次衬砌开始施工。
事件3：2013年2季度，项目经理部根据《关于铁路建设项目实施阶段材料价差调整的指导意见》（铁建设[2009146号文），对该季度水泥、钢筋自购材料进行了价差计算（不含税金）。具体材料价格及数量见表5。
事件4：当2#隧道进口段掘进至740m时，对距洞口690～720m段进行测点埋设并实施了量测，发现该段初期支护出现变形侵限，经专家论证排除了设计原因。经调查，初期支护钢架型号、间距、锁脚锚杆施工及喷射混凝土强度、厚度均符合设计要求；预留变形量按设计初始值设置；初期支护表面存在股状涌水、背后存在局部空洞。
事件5：在1#隧道进口作业面洞口明挖段施工前，项目经理部对该段爆破作业技术参数进行了专项设计。经计算，按设计爆破参数实施爆破作业，可以将爆破飞散物控制在60m范围内，需对80m范围内的设备进行防护，可不采取其他安全措施。施工队严格按照爆破设计方案的各种参数进行了爆破作业，在爆破后，发生少量飞石散落于道路及村庄，导致行人受伤、房屋受损。

某集团公司2012年底中标某客运专线站前工程。
该项目位于西南某低山丘陵区；地层岩性主要以千枚岩、板岩为主；地下水类型主要有碎屑岩类裂隙孔隙水、基岩裂隙水等。
该项目有隧道2座，均为单洞双线隧道。1#隧道长2600m，2#隧道长8760m。附近村庄和乡村道路距1#隧道进口端约100m。2#隧道设横洞2座，共划分4个作业面，其中进口至1#横洞之间为1个作业面，由施工队从进口向1#横洞施工，该段为高承压水地段。2#隧道进口段纵断面如图1所示。
该项目概算按照《铁路基本建设工程设计概（预）算编制办法》（铁建设[2006]113号文）编制，合同约定施工过程中主要材料价格变化幅度在±5％以内部分由施工单位承担。施工中发生以下事件：
事件1：项目经理部编制了隧道，临时用电方案，具体做法如下：
（1）在实施性施工组织设计中编制了临时用电方案，报集团公司审批后实施；
（2）配电系统设置配电柜、分配电箱、开关箱，实行三级配电；
（3）洞内动力机械及照明供电电压标准分别为380V和220V；
（4）施工现场内禁止使用电炉。
 

事件2：项目经理部根据设计要求及现场施工条件，确定了隧道施工进度指标，见表3；为便于施工及保证安全，对洞内施工步距提出了要求，见表4。2#隧道进口段在开挖至30m时，仰拱开始连续施工；在开挖至90m时，二次衬砌开始施工。
事件3：2013年2季度，项目经理部根据《关于铁路建设项目实施阶段材料价差调整的指导意见》（铁建设[2009146号文），对该季度水泥、钢筋自购材料进行了价差计算（不含税金）。具体材料价格及数量见表5。
事件4：当2#隧道进口段掘进至740m时，对距洞口690～720m段进行测点埋设并实施了量测，发现该段初期支护出现变形侵限，经专家论证排除了设计原因。经调查，初期支护钢架型号、间距、锁脚锚杆施工及喷射混凝土强度、厚度均符合设计要求；预留变形量按设计初始值设置；初期支护表面存在股状涌水、背后存在局部空洞。
事件5：在1#隧道进口作业面洞口明挖段施工前，项目经理部对该段爆破作业技术参数进行了专项设计。经计算，按设计爆破参数实施爆破作业，可以将爆破飞散物控制在60m范围内，需对80m范围内的设备进行防护，可不采取其他安全措施。施工队严格按照爆破设计方案的各种参数进行了爆破作业，在爆破后，发生少量飞石散落于道路及村庄，导致行人受伤、房屋受损。

某集团公司2012年底中标某客运专线站前工程。
该项目位于西南某低山丘陵区；地层岩性主要以千枚岩、板岩为主；地下水类型主要有碎屑岩类裂隙孔隙水、基岩裂隙水等。
该项目有隧道2座，均为单洞双线隧道。1#隧道长2600m，2#隧道长8760m。附近村庄和乡村道路距1#隧道进口端约100m。2#隧道设横洞2座，共划分4个作业面，其中进口至1#横洞之间为1个作业面，由施工队从进口向1#横洞施工，该段为高承压水地段。2#隧道进口段纵断面如图1所示。
该项目概算按照《铁路基本建设工程设计概（预）算编制办法》（铁建设[2006]113号文）编制，合同约定施工过程中主要材料价格变化幅度在±5％以内部分由施工单位承担。施工中发生以下事件：
事件1：项目经理部编制了隧道，临时用电方案，具体做法如下：
（1）在实施性施工组织设计中编制了临时用电方案，报集团公司审批后实施；
（2）配电系统设置配电柜、分配电箱、开关箱，实行三级配电；
（3）洞内动力机械及照明供电电压标准分别为380V和220V；
（4）施工现场内禁止使用电炉。
 

事件2：项目经理部根据设计要求及现场施工条件，确定了隧道施工进度指标，见表3；为便于施工及保证安全，对洞内施工步距提出了要求，见表4。2#隧道进口段在开挖至30m时，仰拱开始连续施工；在开挖至90m时，二次衬砌开始施工。
事件3：2013年2季度，项目经理部根据《关于铁路建设项目实施阶段材料价差调整的指导意见》（铁建设[2009146号文），对该季度水泥、钢筋自购材料进行了价差计算（不含税金）。具体材料价格及数量见表5。
事件4：当2#隧道进口段掘进至740m时，对距洞口690～720m段进行测点埋设并实施了量测，发现该段初期支护出现变形侵限，经专家论证排除了设计原因。经调查，初期支护钢架型号、间距、锁脚锚杆施工及喷射混凝土强度、厚度均符合设计要求；预留变形量按设计初始值设置；初期支护表面存在股状涌水、背后存在局部空洞。
事件5：在1#隧道进口作业面洞口明挖段施工前，项目经理部对该段爆破作业技术参数进行了专项设计。经计算，按设计爆破参数实施爆破作业，可以将爆破飞散物控制在60m范围内，需对80m范围内的设备进行防护，可不采取其他安全措施。施工队严格按照爆破设计方案的各种参数进行了爆破作业，在爆破后，发生少量飞石散落于道路及村庄，导致行人受伤、房屋受损。

某新建单线铁路站前工程第二标段的工程范围包括：线下工程起讫里程为DK43+000～DK60+500；铺架起讫里程为DK43+000～DK198+500。线下工程平面示意图如图2所示。新建线路自既有车站引出后与既有进港线交叉，施工时需要对进港线进行改建，改建施工期间既有线路保持运营。
路基土石方共78万m³，施工期间经过一个雨季。图2中Q1路堑为膨胀土路堑，边坡采用浆砌片石防护，基床需要换填。Q1路堑施工原则为：快速施工、及时封闭、分段完成。
桥梁共2座，均为钻孔桩基础，桩径1．2m，地质主要是中风化和弱风化岩层，桩长15～18m，施工单位拟采用冲击钻机或回转钻机进行施工。1#桥上部结构为预制预应力混凝土简支T梁；2#桥上部结构为支架现浇预应力混凝土连续箱梁。施工单位针对现浇梁支架编制的施工方案为：
（1）箱梁的模板与脚手架不得相连；支架预压加载应按照对称原则一次集中加载。
（2）支架预压时要进行位移监测，监测内容为：支架竖向位移、支架顶面水平位移、近邻结构物变形；位移监测断面应设置在预压区域的支墩和纵横梁跨中位置。
隧道1座，采用进口、出口两个作业面施工，施工通风采用压入式通风，如图3所示。

某新建单线铁路站前工程第二标段的工程范围包括：线下工程起讫里程为DK43+000～DK60+500；铺架起讫里程为DK43+000～DK198+500。线下工程平面示意图如图2所示。新建线路自既有车站引出后与既有进港线交叉，施工时需要对进港线进行改建，改建施工期间既有线路保持运营。
路基土石方共78万m³，施工期间经过一个雨季。图2中Q1路堑为膨胀土路堑，边坡采用浆砌片石防护，基床需要换填。Q1路堑施工原则为：快速施工、及时封闭、分段完成。
桥梁共2座，均为钻孔桩基础，桩径1．2m，地质主要是中风化和弱风化岩层，桩长15～18m，施工单位拟采用冲击钻机或回转钻机进行施工。1#桥上部结构为预制预应力混凝土简支T梁；2#桥上部结构为支架现浇预应力混凝土连续箱梁。施工单位针对现浇梁支架编制的施工方案为：
（1）箱梁的模板与脚手架不得相连；支架预压加载应按照对称原则一次集中加载。
（2）支架预压时要进行位移监测，监测内容为：支架竖向位移、支架顶面水平位移、近邻结构物变形；位移监测断面应设置在预压区域的支墩和纵横梁跨中位置。
隧道1座，采用进口、出口两个作业面施工，施工通风采用压入式通风，如图3所示。

某新建单线铁路站前工程第二标段的工程范围包括：线下工程起讫里程为DK43+000～DK60+500；铺架起讫里程为DK43+000～DK198+500。线下工程平面示意图如图2所示。新建线路自既有车站引出后与既有进港线交叉，施工时需要对进港线进行改建，改建施工期间既有线路保持运营。
路基土石方共78万m³，施工期间经过一个雨季。图2中Q1路堑为膨胀土路堑，边坡采用浆砌片石防护，基床需要换填。Q1路堑施工原则为：快速施工、及时封闭、分段完成。
桥梁共2座，均为钻孔桩基础，桩径1．2m，地质主要是中风化和弱风化岩层，桩长15～18m，施工单位拟采用冲击钻机或回转钻机进行施工。1#桥上部结构为预制预应力混凝土简支T梁；2#桥上部结构为支架现浇预应力混凝土连续箱梁。施工单位针对现浇梁支架编制的施工方案为：
（1）箱梁的模板与脚手架不得相连；支架预压加载应按照对称原则一次集中加载。
（2）支架预压时要进行位移监测，监测内容为：支架竖向位移、支架顶面水平位移、近邻结构物变形；位移监测断面应设置在预压区域的支墩和纵横梁跨中位置。
隧道1座，采用进口、出口两个作业面施工，施工通风采用压入式通风，如图3所示。

某新建单线铁路站前工程第二标段的工程范围包括：线下工程起讫里程为DK43+000～DK60+500；铺架起讫里程为DK43+000～DK198+500。线下工程平面示意图如图2所示。新建线路自既有车站引出后与既有进港线交叉，施工时需要对进港线进行改建，改建施工期间既有线路保持运营。
路基土石方共78万m³，施工期间经过一个雨季。图2中Q1路堑为膨胀土路堑，边坡采用浆砌片石防护，基床需要换填。Q1路堑施工原则为：快速施工、及时封闭、分段完成。
桥梁共2座，均为钻孔桩基础，桩径1．2m，地质主要是中风化和弱风化岩层，桩长15～18m，施工单位拟采用冲击钻机或回转钻机进行施工。1#桥上部结构为预制预应力混凝土简支T梁；2#桥上部结构为支架现浇预应力混凝土连续箱梁。施工单位针对现浇梁支架编制的施工方案为：
（1）箱梁的模板与脚手架不得相连；支架预压加载应按照对称原则一次集中加载。
（2）支架预压时要进行位移监测，监测内容为：支架竖向位移、支架顶面水平位移、近邻结构物变形；位移监测断面应设置在预压区域的支墩和纵横梁跨中位置。
隧道1座，采用进口、出口两个作业面施工，施工通风采用压入式通风，如图3所示。

某新建单线铁路站前工程第二标段的工程范围包括：线下工程起讫里程为DK43+000～DK60+500；铺架起讫里程为DK43+000～DK198+500。线下工程平面示意图如图2所示。新建线路自既有车站引出后与既有进港线交叉，施工时需要对进港线进行改建，改建施工期间既有线路保持运营。
路基土石方共78万m³，施工期间经过一个雨季。图2中Q1路堑为膨胀土路堑，边坡采用浆砌片石防护，基床需要换填。Q1路堑施工原则为：快速施工、及时封闭、分段完成。
桥梁共2座，均为钻孔桩基础，桩径1．2m，地质主要是中风化和弱风化岩层，桩长15～18m，施工单位拟采用冲击钻机或回转钻机进行施工。1#桥上部结构为预制预应力混凝土简支T梁；2#桥上部结构为支架现浇预应力混凝土连续箱梁。施工单位针对现浇梁支架编制的施工方案为：
（1）箱梁的模板与脚手架不得相连；支架预压加载应按照对称原则一次集中加载。
（2）支架预压时要进行位移监测，监测内容为：支架竖向位移、支架顶面水平位移、近邻结构物变形；位移监测断面应设置在预压区域的支墩和纵横梁跨中位置。
隧道1座，采用进口、出口两个作业面施工，施工通风采用压入式通风，如图3所示。

某新建单线铁路站前工程第二标段的工程范围包括：线下工程起讫里程为DK43+000～DK60+500；铺架起讫里程为DK43+000～DK198+500。线下工程平面示意图如图2所示。新建线路自既有车站引出后与既有进港线交叉，施工时需要对进港线进行改建，改建施工期间既有线路保持运营。
路基土石方共78万m³，施工期间经过一个雨季。图2中Q1路堑为膨胀土路堑，边坡采用浆砌片石防护，基床需要换填。Q1路堑施工原则为：快速施工、及时封闭、分段完成。
桥梁共2座，均为钻孔桩基础，桩径1．2m，地质主要是中风化和弱风化岩层，桩长15～18m，施工单位拟采用冲击钻机或回转钻机进行施工。1#桥上部结构为预制预应力混凝土简支T梁；2#桥上部结构为支架现浇预应力混凝土连续箱梁。施工单位针对现浇梁支架编制的施工方案为：
（1）箱梁的模板与脚手架不得相连；支架预压加载应按照对称原则一次集中加载。
（2）支架预压时要进行位移监测，监测内容为：支架竖向位移、支架顶面水平位移、近邻结构物变形；位移监测断面应设置在预压区域的支墩和纵横梁跨中位置。
隧道1座，采用进口、出口两个作业面施工，施工通风采用压入式通风，如图3所示。