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单项选择题
某毛石砌体挡土墙，其剖面尺寸如图所示。已知其墙背直立，排水良好，墙后填土与墙齐高，其表面倾角为β，填土表面的均布荷载为q。挡土墙土压力Ea作用点在土压力合力形心处：①若q=0，c=0，则为
某毛石砌体挡土墙，其剖面尺寸如图所示。已知其墙背直立，排水良好，墙后填土与墙齐高，其表面倾角为β，填土表面的均布荷载为q。挡土墙土压力Ea作用点在土压力合力形心处：①若q=0，c=0，则为
墙高处；②q≠0或c≠0，则是合力作用点。
假定墙后填土采用粗砂，q=0。已知土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.38，δ=14°，挡土墙的主动土压力Ea=70kN/m，挡土墙每延米自重209.22kN。则计算可得挡土墙抗滑移稳定性安全度ks(即抵抗滑移与引起滑移的比值)最接近于______。
A.1.27
B.1.29
C.1.45
D.1.56
B.1.29
C.1.45
D.1.56
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假定基础宽度为1.8m，按规范推荐的地基承载力理论公式计算地基承载力特征值最接近于______kPa。
墙高处；②q≠0或c≠0，则是合力作用点。
假定填土采用粉质黏土，其重度为19.2kN/m3(干密度大于1.65t/m3)，土对挡土墙墙背的摩擦角δ=0.5φ(φ为墙背填土的内摩擦角)，填土的表面倾角β=10°，填土表面均布荷载q=0。则可计算得主动土压力Ea最接近于______kN/m。
假定取单桩承载力特征值为Ra=520kN，桩间土承载力折减系数取β=0.80，问复合地基的承载力特征值最接近于______kPa。
试问，设计时初步估算得到的筏板厚度h最接近于______mm。
当①黏性土土层由平板载荷试验测得3个试验点的承载力特征值分别为fak1=150kPa，fak2=146kPa，fak3=158kPa，可确定该土层的承载力特征值fak最接近于______kPa。
对表中所列的地基承载力特征值用规范方法进行深宽修正，得到修正后的地基承载力特征值最接近于______kPa。
假定：筏板厚度取500mm。试问，对图示区格内的筏板作冲切承载力验算时，作用在冲切面上的最大冲切力设计值Fl最接近于______kN。
问计算地基变形时，对应于所采用的荷载效应，褥垫层底面处的附加压力值最接近于______kPa。
假定勘察报告提供①黏性土土层的孔隙比e=0.8，液性指数IL=0.84，地基承载力特征值fak=162kPa，该土层的承载力特征值fa最接近于______kPa。
墙高处；②q≠0或c≠0，则是合力作用点。
条件同第(2)小题，假定已求得挡土墙重心与墙趾的水平距离x0=1.68m，那么挡土墙抗倾覆稳定性安全度kt(即稳定力矩与倾覆力矩之比)最接近于______。
根据题中所给的条件，可计算得到基础的宽度为______m。
筏板厚度同上题。试问，进行筏板斜截面受剪切承载力计算时，平行于JL4的剪切面上(一侧)的最大剪力设计值Vs最接近于______kN。
当对地基承载力进行验算时，作用在该基础底面处的平均压力pk最接近于______kPa。
墙高处；②q≠0或c≠0，则是合力作用点。
假定墙后填土采用粗砂，已知δ=0，q=0，Ea=70kN/m，挡土墙每延米重209.22kN，挡土墙重心与墙趾的水平距离x0=1.68m，则可计算得挡土墙基础底面边缘的最大压力值pkmax最接近于______kPa。
根据题中给出的条件，计算得到的软弱下卧层顶面处的附加压力为______kPa。
筏板厚度同上题。试问：平行于JL4的最大剪力作用面上(一侧)的斜截面受剪承载力设计值V最接近______kN。
计算地基变形时，该基础底面处的附加压力p0最接近于______kPa。
墙高处；②q≠0或c≠0，则是合力作用点。
假定墙后填土采用粗砂，已知其重度为18kN/m3，δ=0，β=0，q=16kN/m2，Ka=0.23，则可计算得主动土压力Ea最接近于______kN/m。
已知某条形基础底宽b=2.0m，埋深d=1.5m，荷载合力的偏心距e=0.05m。地基为粉质黏土，黏聚力ck=10kPa，内摩擦角φk=20°，地下水位距地表1.0m，地下水位以上土的重度γ=18kN/m3，地下水位以下土的饱和重度γsat=19.5kN/m3，则地基土的承载力特征值fa最接近于______kPa。
当无相邻荷载影响时，按《建筑地基基础设计规范》(GB
50007—2002)的简化公式，计算该基础中点的地基沉降计算深度zn应为______m。
假定筏板厚度为880mm，采用HRB335级钢筋(fy=300N/mm2)，已计算出每米宽区格板的长跨支座及跨中的弯矩设计值，均为M=280kNm。试问，筏板在长跨方向的底部配筋，采用下列何项才最为合理______
A．
12@200通长筋+
12@200支座短筋 B．
12@100通长筋 C．
12@200通长筋+
14@200支座短筋 D．
14@100通长筋
计算基础底面处修正后的地基承载力特征值fa(kPa)最接近于______
墙高处；②q≠0或c≠0，则是合力作用点。
假定δ=0，已计算出墙顶面处的土压力强度σ1=3.8kN/m2，墙底面处的土压力强度σ2=27.83kN/m2，主动土压力Ea=79kN/m。则可计算得主动土压力Ea作用点距离挡土墙底面的高度z最接近于______m。
计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质的直线变形体理论。求该基础底面计算点(即基底平面中点)至第一层土、第二层土和第三层土底面范围内的平均附加应力系数分别为
，判定它最接近于______。
A．
B．
C．
D．
在进行建筑地基基础设计时，关于所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值的下述内容，其中何项不正确______
假定修正后的地基承载力特征值为145kPa，Fk=200kN，Hk=70kN，在此条件下满足承载力要求的基础底面边长b=2.4m。试问，基础底面边缘处的最大压力标准值Pkmax最接近于______kPa。
墙高处；②q≠0或c≠0，则是合力作用点。
假定墙后填土采用粉质黏土，已知其重度为19kN/m3，δ=0，β=0，q=15kN/m2，ck=10kPa，φk=15°。则可计算得主动土压力Ea最接近于______kN/m。
当基础底面尺寸变更为B=2.0m，L=2.4m时，假定已求出p0=106.7kPa，
=0.8024，
=0.5796，
=0.4756，则按分层总和法计算出该地基沉降量s’最接近于______mm。
在同一非岩石地基上，建造相同埋置深度、相同基础底面宽度和相同基底附加压力的独立基础和条形基础，其地基最终变形量分别为s1和s2，则下列判断正确的是______。
假定b=2.4m，基础冲切破坏锥体的有效高度h0=450mm，基础采用C30混凝土，则冲切面(图示虚线处)的冲切承载力最接近于______kN。
条件同第(6)小题，则在该地基沉降计算深度范围内压缩模量的当量值
最接近于______MPa。
试问复合地基的承载力特征值应按下述何种方法确定______
已知粉质黏土、粉土和黏性土的桩侧阻力特征值qsia分别为24kPa、16kPa和28kPa，黏性土的桩端端阻力特征值qpa为900kPa。初步设计时根据《建筑地基基础设计规范》(GB
50007—2002)的规定进行计算，试确定单桩竖向承载力特征值Ra最接近于______kN。
假定基础底面边长b=2.2m，若按承载力极限状态下荷载效应的基本组合(永久荷载控制)时，基础底面边缘处的最大地基反力设计值为260kPa。已知冲切验算时取用的部分基础底面积Al=0.609m2，则可计算得图中冲切面承受的冲切力设计值最接近于______kN。
已知地基承载力特征值fak=140kPa，假定按分层总和法求得的地基沉降量s’=31mm，基础底面处的附加压力标准值p0=103kPa，该地基沉降计算深度范围内压缩模量的当量值
=6.7MPa，则该地基的最终沉降量s最接近于______mm。
对直径为1.65m的单桩嵌岩桩，当检验桩底有无空洞、破碎带、软弱夹层等不良地质现象时，应在柱底下的下述何种深度(m)范围进行______
假定在该工程中，经静载荷试验测得三根试桩的单桩竖向极限承载力分别为830kN、865kN和880kN，根据《建筑地基基础设计规范》(GB
50007—2002)的规定，所采用的单桩竖向承载力特征值Ra，应最接近于______kN。
假定Fk=200kN，Hk=50kN，基础底面边长b=2.2m。已求出基础底面积A=3.52m2，抵抗矩Wy=1.29m3，则可计算得基础底面边缘处的最大压力标准值pkmax最接近于______kPa。
假定基桩的总侧阻力设计值为360kN，总端阻力设计值为120kN，承台底1/2承台宽的深度范围内地基土极限阻力标准值qck为320kPa。考虑桩群—土—承台的相互作用效应，当根据《建筑桩基技术规范》(JGJ
94—2008)的规定进行复合基桩的竖向承载力特征值R计算时，R的计算结果最接近于______kN。
关于淤泥的天然含水量w和孔隙比e的数值，下列各项正确的是______。
假定基础底边缘最小地基反力设计值为20.5kPa，最大地基反力设计值为219.3kPa，基础底面边长b=2.2m。则基础Ⅰ—Ⅰ剖面处的弯矩设计值最接近于______kNm。
已知桩身的混凝土强度等级为C20，根据《建筑桩基技术规范》(JGJ
94—2008)的规定进行计算，试确定在轴心受压荷载下的桩身承载力最接近于______kN。
某土样由试验测得重度为γ=17.8kN/m3，含水量w=16%，土粒的密度ds=2.60，则下列选项中不正确的是______。
假定作用于承台顶面的竖向力标准值F=3000kN，力矩标准值M=950kNm，水平剪力标准值V=265kN。已知计算得桩基承台自重和承台上的土自重标准值G=450kN。当根据《建筑地基基础设计规范》(GB
50007—2002)的规定进行偏心受压计算时，单桩所承受的最大外力标准值Qkmax最接近于______kN。
假定F=3550kN，M=0，V=0时，复合基桩桩顶的反力设计值N=500kN，桩基承台和承台上土自重设计值G=450kN。现要求根据《建筑桩基技术规范》(JGJ
94—2008)的规定计算承台的弯矩，其弯矩设计值M最接近于______kNm。
某建筑物抗震设防烈度为7度，已知地下水位位于地表面以下3.5m处。在正常状态时，粉质黏土、粉土和黏性土的单桩极限侧阻力标准值qsik分别为42kPa、25kPa和50kPa；黏性土的单桩极限端阻力标准值qpk为1550kPa。饱和粉土的标准贯入锤击数实测值N63.5为6，液化判别标准贯入锤击数临界值Ncr为8。假定黏性土效应系数ηs=0.9、ηp=1.35，粉土效应系数ηs=1.1。试确定该基桩的竖向承载力特征值R最接近于______kN。
某建筑工程采用振动置换法碎石桩处理地基，碎石桩桩径为0.6m，等边三角形布桩，桩距1.5m。现场载荷试验测得桩间土承载力特征值为80kPa，根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ
79—2002)计算得复合地基承载力标准值最接近于______kPa。(桩土应力比取n=3)
