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在稍密的砂层中作浅层平板载荷试验，承压板方形，面积0.5m²，各级荷载和对应的沉降量如下表和题3图所示。


砂层承载力特征值应取下列（）项数值。

某公路桥台基础，基底尺寸为4.3m×9.3m，荷载作用情况如题6图所示。已知地基土修正后的容许承载力为270kPa。按照《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024—1985）验算基础底面土的承载力时，得到的正确结果应该是下列论述中的（）。

某工程场地进行多孔抽水试验，地层情况、滤水管位置和孔位见题4图，测试主要数据见4表：试用潜水完整井公式计算，含水层的平均渗透系数最接近下列（）项数值。

题4表

某桥梁桩基，如题13图所示，桩顶嵌固于承台，承台底离地面10m，桩径d=1m，桩长L=50m。桩的水平变形系数α=0.25m^-1。按照《建筑桩基技术规范》（JGJ94一1994）计算该桩基的压曲稳定系数最接近于（）。

某建筑场地为第四系新近沉积土层，拟采用水泥粉煤灰碎石桩（CFG桩）处理，桩径为0.36m，桩端进入粉土层0.5m，桩长8.25m。根据下表所示场地地质资料，按《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2002）有关规定，估算单桩承载力特征值应最接近（）。
题17表

路堤剖面如题24图所示，用直线滑动面法验算边坡的稳定性。已知条件：边坡坡高H=10m，边坡坡率1：1，路堤填料重度γ=20kN/m³，黏聚力c=10kPa，内摩擦角ψ=25°。直线滑动面的倾角α等于（）时，稳定系数k值为最小。

某粉土地基进行了振冲法地基处理的施工图设计，采用振冲桩桩径1.2m，正三角形布置，桩中心距1.80m。经检测，处理后桩问土承载力特征值为100kPa，单桩载荷试验结果桩体承载力特征值为450kPa，现场进行了三次复合地基载荷试验（编号为Z1、Z2和Z3），承压板直径为1.89m，试验结果见题19表。问振冲桩复合地基承载力取值最接近（）。

一铁路路堤挡土墙墙背仰斜角a为9。（见题28图），墙后填土内摩擦角ψ为40°，墙背与填料间摩擦角δ为20°，当墙后填土表面为水平连续均布荷载时，按库仑理论其破裂角θ应等于（）。

陇东陕北地区的一自重湿陷性黄土场地上一口代表性探井土样的湿陷性试验数据（见题29图），对拟建于此的乙类建筑来说，应消除土层的部分湿陷量，并应控制剩余湿陷量不大于200mm，因此从基底算起的下列地基处理厚度中（）能满足上述要求。

某建筑场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为第一组。场地地基土层的剪切波速如题33表所示。按50年超越概率63%考虑，阻尼比为0.05，结构基本自振周期为0.40s的地震水平影响系数与下列（）最为接近。
题33表

某7层住宅楼采用天然地基，基础埋深在地面下2m，地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组，场地典型地层条件如题35表所示，拟建场地地下水位深度为1.00m，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2001），场地液化指数最接近（）。
题35表

某筏板基础，其地层资料如题10图所示，该4层建筑物建造后两年需加层至7层。已知未加层前基底有效附加压力P₀=60kPa，建筑后两年固结度U_t达0.80，加层后基底附加压力增加到P₀=100kPa（第二次加载施工期很短，忽略不计加载过程，E_s近似不变），问加层后建筑物基础中点的最终沉降量最接近（）。

某工程钢管桩外径d_s=0.8m，桩端进入中砂层2m，桩端闭口时其单桩竖向极限承载力标准值O_uk=7000kN，其中总极限侧阻力Q_sk=5000kN，总极限端阻力Q_pk=2000kN。由于沉桩困难，改为敞口，加一隔板（如题11图）。按《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—1994）规定，改变后的该桩竖向极限承载力标准值接近下列（）。

矩形基础的底面尺寸为2m×2m，基底附加压力P₀=185kPa，基础埋深2.0m，地质资料如题7图所示，地基承载力特征值f_ak=185kPa。按照《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002），地基变形计算深度z_n=4.5m内地基最终变形量最接近下列（）。
通过查表得到有关数据见附表。

一钻孔灌注桩，桩径d=0.8m，长l₀=10m。穿过软土层，桩端持力层为砾石。如题15图所示，地下水位在地面下1.5m，地下水位以上软黏土的天然重度γ=17.1kN/m³，地下水位以下它的浮重度γ’=9.4kN/m³。现在桩顶四周地面大面积填土，填土荷重p=10kN/m²，要求按《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—1994）计算因填土对该单桩造成的负摩擦下拉荷载标准值（计算中负摩阻力系数ξ_n取0.2），其计算结果最接近于下列（）。

一个山区钢筋混凝土引水渡槽采用高承台桩基础，承台板长3.9m，宽2.0m，承台下为2根φ800mm钻孔灌注桩。承台板底距地面5m，桩身穿过厚8m的黏质粉土层，桩端持力层为密实粗砂，如题14图所示，在承台板底标高处所受荷载为：竖向荷载N=1066.36kN，弯矩M=37.56kN·m，水平力H=18.33kN。已知桩的水平变形系数α=0.6486m^-1，δ_MH=0.9657×10^-5rad/kN，δ_HM=0.9657×10^-5m/（kN·m），δ_HH=2.237×10^-5m/kN，δ_MM=0.6749×10^-5rad/（kN·m）。按《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—1994）计算该高承台桩基在地面处的桩身变位，其结果与（）最为接近。

某工程桩基的单桩极限承载力标准值要求达到Q_uk=30000kN，桩直径d=1.4m，桩的总极限侧阻力经尺寸效应修正后为Q_sk=12000kN，桩端持力层为密实砂土，极限端阻力q_pk=3000kPa。拟采用扩底，由于扩底导致总极限侧阻力损失△Q_sk=2000kN。为了要达到设计要求的单桩极限承载力，其扩底直径应接近于（）。端阻尺寸效应系数。

某港陆域工程区为冲填土地基，土质很软，采用砂井预压加固，分期加荷：第一级荷重40kPa，加荷14d，间歇20d后加第二级荷重；第二级荷重30kPa，加荷6d，间歇25d后加第三级荷重；第三级荷重20kPa，加荷4d，间歇26d后加第四级荷重；第四级荷重20kPa，加荷4d，间歇28d后加第五级荷重；第五级荷重10kPa，瞬时加上。问第五级荷重施加时，土体总固结度已达到（）。（加荷等级和时间关系见题20图）

已知条件见题20表所示：

某处厚达25m的淤泥质黏土地基之上覆盖有厚度h=2m的强度较高的亚黏土层，现拟在该地基之上填筑路堤。已知路堤填料压实后的重度γ为18.6kN/m³，淤泥质黏土的不排水剪强度c_u为8.5kPa，请问用一般常规方法估算的该路堤极限高度最接近（）。（注：取稳定系数公式的稳定系数N_s=5.52，并设上覆h=2m厚的亚黏土层的作用等效于可将路堤高度增加0.5h₀）

0m，安全等级二级，重要性系数γ₀=1.0，无地下水，采用悬臂排桩。
从上至下土层为：
①填土
γ=18kN/m³，c=10kPa，ψ=12°，厚度2.0m
②砂
γ=18kN/m³，c=0kPa，ψ=20°，厚度5.0m
③黏土
γ=20kN/m³，c=20kPa，ψ=30°，厚度7.0m
③层黏土顶面以上范围内基坑外侧主动土压力引起的支护结构净水平荷载标准值的最大值约为下列（）。

已知悬臂支护结构计算简图（未按比例绘制）如题26图所示，砂土土性参数：γ=18kN/m³，c=0，ψ=30°，未见地下水，图中E_a1、E_a2和E_p，分别表示净主动土压力和净被动土压力，b_a1、b_a2和b_p。分别表示上述土压力作用点的高度。
支护结构的抗倾覆稳定性可按下式验算：，验算结果符合（）。