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1～3
已知某单层工业厂房的I形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高6.7m，柱的控制内力N=853.5kN，M=352.5kN·m，截面尺寸如题图所示。混凝土强度等级为C35，采用HRB335钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。

 

4～5：
已知支承吊车梁的柱牛腿，如题图所示，宽度b=500mm，竖向力作用点至下柱边缘的水平距离a=50mm(已考虑安全偏差20mm)，牛腿底面倾斜角a=45°，作用在牛腿顶部的按荷载效应标准组合计算的竖向力F_vk=715kN，竖向力的设计值F_v=915kN，吊车梁的肋宽为250mm。混凝土强度等级选用C30，纵向受拉钢筋选用HRB335钢筋，水平箍筋为HPB235钢筋，外边缘高度h₁=h/2(h为牛腿高度)。

6～7：
如题图所示，由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，已知承受的剪力V=220kN，直锚筋直径d=14mm，共4根，弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角a=30°，直锚筋间的距离b₁和b均为100mm，弯折钢筋之间的距离b₂=100mm，构件的混凝土为C30，钢板厚t=10mm，直锚筋与弯折锚筋均采用HRB335钢筋，钢板为Q235钢。

有一现浇钢筋混凝土梁板结构，题图为该屋面板的施工详图；截面画有斜线的部分为剪力墙体，未画斜线的为钢筋混凝土柱。屋面板的昼夜温差较大。板厚120mm，混凝土强度等级为C40；钢筋采用HPB235（φ）。
校审该屋面板施工图时，有如下几种意见，试问其中（）项说法是正确的，并说明理由。
提示：①属于《规范》同一条中的问题，应算为一处。
②板边支座均按简支考虑。

③板的负筋（构造钢筋、受力钢筋）的长度、配置量，均已满足规范要求。

10～11：
有一6层框架结构的角柱，其按平法03G101-1的施工图原位表示见题图。该结构为一般民用建筑，无库房区，且作用在结构上的活载仅为按等效均布荷载计算的楼面活载。框架的抗震等级为二级，环境类别为一类；该角柱的轴压比μ_N≤0.3。混凝土强度等级为C35；钢材采用HPB235(φ)和HRB335()。

 

4～5：
已知支承吊车梁的柱牛腿，如题图所示，宽度b=500mm，竖向力作用点至下柱边缘的水平距离a=50mm(已考虑安全偏差20mm)，牛腿底面倾斜角a=45°，作用在牛腿顶部的按荷载效应标准组合计算的竖向力F_vk=715kN，竖向力的设计值F_v=915kN，吊车梁的肋宽为250mm。混凝土强度等级选用C30，纵向受拉钢筋选用HRB335钢筋，水平箍筋为HPB235钢筋，外边缘高度h₁=h/2(h为牛腿高度)。

1～3
已知某单层工业厂房的I形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高6.7m，柱的控制内力N=853.5kN，M=352.5kN·m，截面尺寸如题图所示。混凝土强度等级为C35，采用HRB335钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。

6～7：
如题图所示，由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，已知承受的剪力V=220kN，直锚筋直径d=14mm，共4根，弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角a=30°，直锚筋间的距离b₁和b均为100mm，弯折钢筋之间的距离b₂=100mm，构件的混凝土为C30，钢板厚t=10mm，直锚筋与弯折锚筋均采用HRB335钢筋，钢板为Q235钢。

若已知弯折锚筋为318的钢筋，则弯折锚筋的锚固长度最接近下列（）项数值。

10～11：
有一6层框架结构的角柱，其按平法03G101-1的施工图原位表示见题图。该结构为一般民用建筑，无库房区，且作用在结构上的活载仅为按等效均布荷载计算的楼面活载。框架的抗震等级为二级，环境类别为一类；该角柱的轴压比μ_N≤0.3。混凝土强度等级为C35；钢材采用HPB235(φ)和HRB335()。

1～3
已知某单层工业厂房的I形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高6.7m，柱的控制内力N=853.5kN，M=352.5kN·m，截面尺寸如题图所示。混凝土强度等级为C35，采用HRB335钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。

已知轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=784mm，柱截面为大偏心受压，若柱截面配筋采用对称配筋的形式，则一侧纵向钢筋的计算面积A^'_s=A_s与下列（）

某多层框架-剪力墙结构，经验算其底层剪力墙应设约束边缘构件（有翼墙）。该剪力墙抗震等级为二级，结构的环境类别为一类，混凝土强度等级为C40；钢材采用HPB235（φ）HRB335（）。该约束边缘翼墙设置箍筋范围（即图中阴影部分）的尺寸及配筋，采用平法03G101-1表示于题图。
提示：图中非阴影部分的配筋及尺寸均满足规范要求。

当对该剪力墙翼墙校审时，有如下几种意见。试指出其中（）项意见正确，并说明理由。

有一商住楼的框架结构，地下2层，地上6层，地下2层为六级人防，地下1层为自行车库，其剖面示意如题图所示。

已知：①地下室柱配筋均比地上柱大10%；
②地下室±0.000处顶板厚160mm，采用分离式配筋，负筋16@150，正筋14@150；
③人防顶板厚250mm，顶板（标高-4.000处）采用20双向双层钢筋网；
④各楼层的侧向刚度比为：

在作结构分析时，对上部结构的嵌固端应取在何处，存在以下几种不同意见。试指出其中（）项正确，并说明其理由。

某7层框架结构，计算简图如题图所示。假定轴线柱承受的水平荷载产生的弯矩M占该柱总弯矩设计值的75%以上；底层柱的线刚度为0.0015E，其余柱的线刚度为0.00225E；—轴线间梁的线刚度为0.00179E，其余梁的线刚度为0.00119E。
试问，轴线第2层柱的计算长度值l₀（m），与下列（）项数值最为接近。

22～27：
下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235-B·F钢。

16～21：
某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_v=185N/mm²。

22～27：
下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235-B·F钢。

如题图所示采用双行错列排列，其中线距e₁=55mm，e₂=90mm，端距50mm，栓距70mm时，摩擦型螺栓在该连接中的承载力设计值与下列（）项值接近。

16～21：
某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_v=185N/mm²。

16～21：
某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_v=185N/mm²。

22～27：
下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235-B·F钢。

30～34：
某建筑物如题图所示。墙体采用MU10普通机砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度为370mm。山墙及底层每隔三开间有道横墙，厚度240mm：二层为全空旷房间(无内横墙及内纵墙)。屋面采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖系统，楼面采用装配式梁板结构。屋面恒荷载标准值为1.9kN/m²(水平投影)，活荷载标准值为0.5kN/m²。基本风压值为0.35kN/m²，高度变化系数μ_z=1.0。

22～27：
下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235-B·F钢。

16～21：
某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_v=185N/mm²。

30～34：
某建筑物如题图所示。墙体采用MU10普通机砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度为370mm。山墙及底层每隔三开间有道横墙，厚度240mm：二层为全空旷房间(无内横墙及内纵墙)。屋面采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖系统，楼面采用装配式梁板结构。屋面恒荷载标准值为1.9kN/m²(水平投影)，活荷载标准值为0.5kN/m²。基本风压值为0.35kN/m²，高度变化系数μ_z=1.0。

22～27：
下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235-B·F钢。

16～21：
某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_v=185N/mm²。

30～34：
某建筑物如题图所示。墙体采用MU10普通机砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度为370mm。山墙及底层每隔三开间有道横墙，厚度240mm：二层为全空旷房间(无内横墙及内纵墙)。屋面采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖系统，楼面采用装配式梁板结构。屋面恒荷载标准值为1.9kN/m²(水平投影)，活荷载标准值为0.5kN/m²。基本风压值为0.35kN/m²，高度变化系数μ_z=1.0。

16～21：
某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_v=185N/mm²。

22～27：
下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235-B·F钢。

30～34：
某建筑物如题图所示。墙体采用MU10普通机砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度为370mm。山墙及底层每隔三开间有道横墙，厚度240mm：二层为全空旷房间(无内横墙及内纵墙)。屋面采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖系统，楼面采用装配式梁板结构。屋面恒荷载标准值为1.9kN/m²(水平投影)，活荷载标准值为0.5kN/m²。基本风压值为0.35kN/m²，高度变化系数μ_z=1.0。

在风荷载作用下，作用在排架上的荷载如题图所示，已知作用在每个计算单元上的W=1.4×1.31=1.83kN（设计值）。在A轴线二层楼面处，由风荷载如题图产生的弯矩值M与下列（）项数值接近。

30～34：
某建筑物如题图所示。墙体采用MU10普通机砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度为370mm。山墙及底层每隔三开间有道横墙，厚度240mm：二层为全空旷房间(无内横墙及内纵墙)。屋面采用装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖系统，楼面采用装配式梁板结构。屋面恒荷载标准值为1.9kN/m²(水平投影)，活荷载标准值为0.5kN/m²。基本风压值为0.35kN/m²，高度变化系数μ_z=1.0。

底层纵墙设高窗，过梁上的荷载及窗口如题图所示。过梁端部所承受的外荷载（不含梁自重）产生的最大剪力设计值为（）。

37～39：
题图所示砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，I₁=I₂=1700mm，计算高度3.8m。配置4φ12HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖。M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

35～36：
如题图所示的山墙，采用MU10的烧结多孔砖，M2.5的混合砂浆砌筑。带壁柱墙的折算厚度h_T=476mm。

42～43：
某12m跨食堂，采用三角形木桁架，如题图所示。下弦杆截面尺寸为140mm×160mm，采用干燥的TC11西北云杉：其接头为双木夹板对称连接，位置在跨中附近。

44～50：
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F_K，弯矩M_K。已知计算G_K(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γ_G=20kN/m³。基础及工程地质剖面如题图所示。

37～39：
题图所示砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，I₁=I₂=1700mm，计算高度3.8m。配置4φ12HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖。M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

该组合墙的稳定系数最接近下列（）项数值。

35～36：
如题图所示的山墙，采用MU10的烧结多孔砖，M2.5的混合砂浆砌筑。带壁柱墙的折算厚度h_T=476mm。

44～50：
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F_K，弯矩M_K。已知计算G_K(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γ_G=20kN/m³。基础及工程地质剖面如题图所示。

42～43：
某12m跨食堂，采用三角形木桁架，如题图所示。下弦杆截面尺寸为140mm×160mm，采用干燥的TC11西北云杉：其接头为双木夹板对称连接，位置在跨中附近。

44～50：
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F_K，弯矩M_K。已知计算G_K(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γ_G=20kN/m³。基础及工程地质剖面如题图所示。

黏性土层①的天然孔隙比e₀=0.84，液性指数I_L=0.83。试问，修正后的基底处地基承载力特征值f_a，与下列（）项数值最为接近。
提示：假设基础宽度b＜3m。

37～39：
题图所示砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，I₁=I₂=1700mm，计算高度3.8m。配置4φ12HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖。M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

假设组合墙的稳定系数φ_com=0.82，强度系数η=0.700，该组合墙的受压承载力最接近下列（）项数值。

44～50：
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F_K，弯矩M_K。已知计算G_K(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γ_G=20kN/m³。基础及工程地质剖面如题图所示。

44～50：
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F_K，弯矩M_K。已知计算G_K(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γ_G=20kN/m³。基础及工程地质剖面如题图所示。

44～50：
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F_K，弯矩M_K。已知计算G_K(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γ_G=20kN/m³。基础及工程地质剖面如题图所示。

44～50：
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力F_K，弯矩M_K。已知计算G_K(基础自重和基础上土重)用的加权平均容重γ_G=20kN/m³。基础及工程地质剖面如题图所示。

某构筑物基础如题图，在设计地面标高处有偏心荷载680kN，偏心距1.31m，基础埋深为2m，底面尺寸为4m×2m。基础底面的最大压力与（）项值接近。

基础底面下土的压缩模量E_s（单层土时）
（多层土时）分别有如下几种算法：

式中：e₀——土的天然孔隙比；
e₁——土的压力为100kPa下的孔隙比；
a——土的从土自重压力至土自重加附加压力段的压缩系数；
a_1-2——土的压力为100kPa至200kPa固定压力段下的压缩系数；
h_i——第i层土的厚度；
E_si——第i层土的压缩模量；
A_i——第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。
根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）计算地基变形时，应采用下列E_s和的（）项组合。

58～61：
如题图所示等截面支筒式倒锥壳水塔，水柜容量150m³，支筒高度为2.4m，材料用C30混凝土。基本风压w⁰=0.6kN/m²，B类地面粗糙度。

56～57：
某多层工业砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础；其埋置深度为1.2m，宽度为1.5m，场地土层分布如下图所示；地下水位标高为-1.2m。

题图为设有防震缝的高层建筑，两个结构单元均为框架-剪力墙，抗震设防为8度，下列防震缝宽度δ（）项满足要求。

62～65：
某高度为50m的高层剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如右图所示：混凝土强度等级为C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为HRB335钢，竖向和水平分布钢筋为HPB235钢。a_S=a_S′=25mm。

58～61：
如题图所示等截面支筒式倒锥壳水塔，水柜容量150m³，支筒高度为2.4m，材料用C30混凝土。基本风压w⁰=0.6kN/m²，B类地面粗糙度。

56～57：
某多层工业砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础；其埋置深度为1.2m，宽度为1.5m，场地土层分布如下图所示；地下水位标高为-1.2m。

62～65：
某高度为50m的高层剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如右图所示：混凝土强度等级为C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为HRB335钢，竖向和水平分布钢筋为HPB235钢。a_S=a_S′=25mm。

62～65：
某高度为50m的高层剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如右图所示：混凝土强度等级为C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为HRB335钢，竖向和水平分布钢筋为HPB235钢。a_S=a_S′=25mm。

58～61：
如题图所示等截面支筒式倒锥壳水塔，水柜容量150m³，支筒高度为2.4m，材料用C30混凝土。基本风压w⁰=0.6kN/m²，B类地面粗糙度。

62～65：
某高度为50m的高层剪力墙结构，抗震等级为二级，其中一底部墙肢的截面尺寸如右图所示：混凝土强度等级为C30，剪力墙采用对称配筋，纵向钢筋为HRB335钢，竖向和水平分布钢筋为HPB235钢。a_S=a_S′=25mm。

58～61：
如题图所示等截面支筒式倒锥壳水塔，水柜容量150m³，支筒高度为2.4m，材料用C30混凝土。基本风压w⁰=0.6kN/m²，B类地面粗糙度。

题图为某壁式框架的梁柱节点，按有关规定计算梁刚域长度l_b和柱刚域长度l_c，下列（）项结果是正确的。

框架抗震设计中应遵循（）原则。
（Ⅰ）强柱弱梁；（Ⅱ）强剪弱弯；（Ⅲ）强梁弱柱；（Ⅳ）强节点、强锚固。

73～78：
如下图所示一桥面净空：净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁。荷载位于支点处。

79～80：
某后张预应力混凝土梁桥，钢绞线标准强度=1860MPa。

假定主梁跨中截面弯矩M_恒=2215.43kN·m，M_活=1455.22kN·m。主梁毛截面特性如下：截面积A=0.52m²，惯性矩I=0.0896m⁴，中性轴至上缘距离y^上=0.525m，中性轴至下缘距离y_下=0.875m，预应力筋偏心距e_y=0.795m。已知预应力钢筋扣除损失后有效预加力与锚固张拉力比值为0.7，锚固张拉应力σ_k=。按正常使用极限状态，在混凝土下缘应力为零的条件下，试估算预应力钢绞线面积（cm²）与（）项数值最为接近。

73～78：
如下图所示一桥面净空：净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁。荷载位于支点处。

79～80：
某后张预应力混凝土梁桥，钢绞线标准强度=1860MPa。

经计算主梁跨中截面预应力钢绞线截面面积A_y=32.36cm²锚下最大控制应力为σ_k=。又由计算知预应力钢筋损失总值∑σ_k=246MPa，试估算永存预加力（kN）与（）项数值最为接近。

73～78：
如下图所示一桥面净空：净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁。荷载位于支点处。

73～78：
如下图所示一桥面净空：净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁。荷载位于支点处。

73～78：
如下图所示一桥面净空：净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁。荷载位于支点处。

73～78：
如下图所示一桥面净空：净-9+2×0.75m人行道的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁。荷载位于支点处。