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某钢筋混凝土五跨连续梁，其计算简图及B支座配筋如图2-1所示：混凝土强度等级为C30，f_t=1.43N/mm²，f_tk=2.01N/mm²，E_c=3.0×10⁴N/mm²；纵筋采用HRB400级热轧钢筋，E_s=2.0×10⁵N/mm²。

某钢筋混凝土五跨连续梁，其计算简图及B支座配筋如图2-1所示：混凝土强度等级为C30，f_t=1.43N/mm²，f_tk=2.01N/mm²，E_c=3.0×10⁴N/mm²；纵筋采用HRB400级热轧钢筋，E_s=2.0×10⁵N/mm²。

假定AB跨（即左端边跨）按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响的跨中最大弯矩截面的刚度和B支座处的刚度，依次分别为B₁=8.4×10¹³N·mm²，B₂=6.5×10¹³N·mm²，作用在梁上的永久荷载标准值q_Gk=15kN/m，可变荷载标准值q_Qk=30kN/m。AB跨中点处的挠度值f（mm）最接近于下列（）项数值。
提示：在不同荷载分布作用下，AB跨中点挠度计算式如图2-2所示。

如图2-3所示，由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，已知承受的剪力V=225kN，直锚筋直径d= 14mm，共4根，弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角α=30°，直锚筋问的距离b₁和b均为100mm，弯折钢筋之间的距离b₂=100mm，构件的混凝土为C30，钢板厚t=10mm，直锚筋与弯折锚筋均采用HRB335钢筋，钢板为Q235钢。

非抗震设计的钢筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335级钢筋。梁内配置纵向受拉钢筋422。

若纵向受拉钢筋采用绑扎搭接接头，接头方式如图2-4所示，则纵向受力钢筋最小搭接长度l_l（mm）与下列（）项数值最为接近。

如图2-3所示，由预埋板和对称于力作用线配置的弯折锚筋与直锚筋共同承受剪力的预埋件，已知承受的剪力V=225kN，直锚筋直径d= 14mm，共4根，弯折钢筋与预埋钢板板面间的夹角α=30°，直锚筋问的距离b₁和b均为100mm，弯折钢筋之间的距离b₂=100mm，构件的混凝土为C30，钢板厚t=10mm，直锚筋与弯折锚筋均采用HRB335钢筋，钢板为Q235钢。

若已知弯折锚筋为318的钢筋，则弯折锚筋的锚固长度与下列（）项最为接近。

非抗震设计的钢筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335级钢筋。梁内配置纵向受拉钢筋422。

若纵向受拉钢筋用225+122，采用机械连接接头，则计算纵向钢筋接头百分率时采用的“同一连接区段长度”最接近于（）mm。

某宿舍的内廓为现浇简支在砖墙上的钢筋混凝土平板(图2-6)，板厚 h=80mm，a_s=20mm，板上作用的均布活荷载标准值为q_k=2kN/m²。水磨石地面及细石混凝土垫层共30mm厚(重度为22kN/m³)，板底粉刷白灰砂浆12mm厚(重度为17kN/m³)。

某简支梁计算跨度l₀=6.9m，截面尺寸b×h=250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）g_k=16.20kN/m及均布活载标准值q_k=8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（A_s=941mm²），梁的混凝土保护层厚度c=25mm。

钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置320的钢筋（942mm²），混凝土保护层c=25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l₀=6m。

某简支梁计算跨度l₀=6.9m，截面尺寸b×h=250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）g_k=16.20kN/m及均布活载标准值q_k=8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（A_s=941mm²），梁的混凝土保护层厚度c=25mm。

已知；假定σ_s=285N/mm，则该梁的短期刚度Bs最接近于（）N/mm²。

某宿舍的内廓为现浇简支在砖墙上的钢筋混凝土平板(图2-6)，板厚 h=80mm，a_s=20mm，板上作用的均布活荷载标准值为q_k=2kN/m²。水磨石地面及细石混凝土垫层共30mm厚(重度为22kN/m³)，板底粉刷白灰砂浆12mm厚(重度为17kN/m³)。

如图2-8所示，某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁，跨中承受最大正弯矩设计值M=115kN·m。混凝土强度等级为C30，纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。楼板厚度b’_f=80mm，次梁高度h=450mm，宽度b=200mm，纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离α’_s=35mm。

某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度l₀为6.3m，跨中有一短挑梁(见图2-7)，挑梁上作用有距梁轴线400mm的集中荷载P=250kN，梁上的均布荷载设计值(包括自重)g=9kN/m，混凝土为C25，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用 HRB335钢筋。截面有效高度h₀=465mm。

某宿舍的内廓为现浇简支在砖墙上的钢筋混凝土平板(图2-6)，板厚 h=80mm，a_s=20mm，板上作用的均布活荷载标准值为q_k=2kN/m²。水磨石地面及细石混凝土垫层共30mm厚(重度为22kN/m³)，板底粉刷白灰砂浆12mm厚(重度为17kN/m³)。

钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置320的钢筋（942mm²），混凝土保护层c=25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l₀=6m。

某承受均布荷载的简支梁跨度l₀=5m，截面尺寸b×h=200mm×500mm，混凝土强度等级为C20，箍筋为HPB235级，纵筋为HRB335级钢筋，单排纵向受力钢筋，梁净跨为5m，a_s=40mm。

设梁内箍筋为6@200双肢箍，支座边缘计算截面配弯起钢筋216，弯起45°，弯起点至支座边缘的距离为480mm，则该梁能承受的均布荷载设计值最接近于（）kN/m。

某简支梁计算跨度l₀=6.9m，截面尺寸b×h=250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）g_k=16.20kN/m及均布活载标准值q_k=8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（A_s=941mm²），梁的混凝土保护层厚度c=25mm。

荷载效应标准组合的跨中最大弯矩M_k=M_gk+M_qk=96.41+50.59=147kN·m，B_s=5.5×10¹³N·mm²，试确定该梁跨中挠度值最接近于（）mm。

钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置320的钢筋（942mm²），混凝土保护层c=25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l₀=6m。

若已知梁的短期效应刚度B_s=29732.14kN·m²，按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M_k=90kN·m，按荷载效应的标准永久组合计算的跨中弯矩值M_q=50kN·m，梁受压区配有218的钢筋，则跨中挠度最接近于（）mm。

某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度l₀为6.3m，跨中有一短挑梁(见图2-7)，挑梁上作用有距梁轴线400mm的集中荷载P=250kN，梁上的均布荷载设计值(包括自重)g=9kN/m，混凝土为C25，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用 HRB335钢筋。截面有效高度h₀=465mm。

设箍筋间距s=100mm，形式为双肢箍，支座截面弯矩设计值M=226.640kN·m，剪力设计值V=153.35kN，扭矩设计值T=50kN·m，W_t=41666667mm³。已知截面满足规范的要求，则按支座截面计算的截面抗剪箍筋面积最接近于（）mm²。
提示：按集中荷载下的剪扭构件计算，剪跨比λ=3。

某宿舍的内廓为现浇简支在砖墙上的钢筋混凝土平板(图2-6)，板厚 h=80mm，a_s=20mm，板上作用的均布活荷载标准值为q_k=2kN/m²。水磨石地面及细石混凝土垫层共30mm厚(重度为22kN/m³)，板底粉刷白灰砂浆12mm厚(重度为17kN/m³)。

如图2-8所示，某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁，跨中承受最大正弯矩设计值M=115kN·m。混凝土强度等级为C30，纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。楼板厚度b’_f=80mm，次梁高度h=450mm，宽度b=200mm，纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离α’_s=35mm。

钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置320的钢筋（942mm²），混凝土保护层c=25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l₀=6m。

已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值M_k=90kN·m，受拉区纵向钢筋为320（带肋钢筋），等效直径d_eq=20mm，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ_sk=210N/mm²，则最大裂缝宽度最接近于（）mm。

某简支梁计算跨度l₀=6.9m，截面尺寸b×h=250mm×650mm，混凝土为C30，钢筋为HRB335级。该梁承受均布恒载标准值（包括梁自重）g_k=16.20kN/m及均布活载标准值q_k=8.50kN/m。梁跨中下部配有纵向受拉钢筋320（A_s=941mm²），梁的混凝土保护层厚度c=25mm。

若，则该梁跨中的最大裂缝宽度最接近于（）mm。

某宿舍的内廓为现浇简支在砖墙上的钢筋混凝土平板(图2-6)，板厚 h=80mm，a_s=20mm，板上作用的均布活荷载标准值为q_k=2kN/m²。水磨石地面及细石混凝土垫层共30mm厚(重度为22kN/m³)，板底粉刷白灰砂浆12mm厚(重度为17kN/m³)。

某钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为500mm×500mm，计算跨度l₀为6.3m，跨中有一短挑梁(见图2-7)，挑梁上作用有距梁轴线400mm的集中荷载P=250kN，梁上的均布荷载设计值(包括自重)g=9kN/m，混凝土为C25，纵筋采用HRB400钢筋，箍筋采用 HRB335钢筋。截面有效高度h₀=465mm。

若已知，假定支座处的抗剪箍筋面积A_sv=60mm²，其余条件同题（2），则支座处截面的箍筋总面积最接近于（）mm²。

钢筋混凝土简支矩形截面梁尺寸为250mm×500mm，混凝土强度等级为C30，梁受拉区配置320的钢筋（942mm²），混凝土保护层c=25mm，承受均布荷载，梁的计算跨度l₀=6m。

已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋，a_s=35mm。

已知简支深梁的跨度、高度如图2-11所示，梁宽b=250mm。混凝土强度等级C30，纵向受拉钢筋采用HRB335级，竖向和水平向钢筋采用HPB235级，已知跨中弯矩设计值M=3900×10⁶N·mm，支座剪力设计值V=2750×10³N。

钢筋混凝土T形截面构件如图2-12所示，b=250mm，h=500rmn，b’_f=400mm，h’_f= 150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2，A_cor=90000mm²。

某混凝土单筋矩形截面简支梁，截面尺寸和配筋如图2-14所示，采用C30混凝土，HRB335纵筋，安全等级为二级。

某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如图2-15所示。混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB400，γ₀=1.0。跨中最大弯矩设计值Md3=3.6×10⁸N·mm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离a_s=40mm。

某混凝土单筋矩形截面简支梁，截面尺寸和配筋如图2-14所示，采用C30混凝土，HRB335纵筋，安全等级为二级。

已知简支深梁的跨度、高度如图2-11所示，梁宽b=250mm。混凝土强度等级C30，纵向受拉钢筋采用HRB335级，竖向和水平向钢筋采用HPB235级，已知跨中弯矩设计值M=3900×10⁶N·mm，支座剪力设计值V=2750×10³N。

梁的水平分布筋为（）。

某简支在砖墙上的现浇钢筋混凝土平板(图2-13)，板厚h=100mm，a_s=20mm。

钢筋混凝土T形截面构件如图2-12所示，b=250mm，h=500rmn，b’_f=400mm，h’_f= 150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2，A_cor=90000mm²。

假定截面的受扭塑性抵抗矩W_t=14800000mm³，则当构件所受的扭矩和剪力不大于（）项数值时，在进行承载力验算时可仅验算正截面受弯承载力。

某预制的钢筋混凝土简支空心板，截面形状尺寸如图2-15所示。混凝土强度等级为C30，钢筋为HRB400，γ₀=1.0。跨中最大弯矩设计值Md3=3.6×10⁸N·mm，采用绑扎钢筋骨架，设一层受拉主筋，受拉边缘至钢筋重心的距离a_s=40mm。

已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋，a_s=35mm。

已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋，a_s=35mm。

钢筋混凝土T形截面构件如图2-12所示，b=250mm，h=500rmn，b’_f=400mm，h’_f= 150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2，A_cor=90000mm²。

某混凝土单筋矩形截面简支梁，截面尺寸和配筋如图2-14所示，采用C30混凝土，HRB335纵筋，安全等级为二级。

若考虑架立筋214为受压钢筋，则该梁承受的弯矩设计值能提高（）。

某简支在砖墙上的现浇钢筋混凝土平板(图2-13)，板厚h=100mm，a_s=20mm。

非预应力钢筋混凝土屋架如图2-17所示。已知集中荷载P=C_K+Q_K，静载G_K=10.5kN(包括构件自重)，活载Q_K=9.6kN。
提示：活载标准值大于4.0kN/mm²，计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响。

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s=a’_s=40mm。

钢筋混凝土T形截面构件如图2-12所示，b=250mm，h=500rmn，b’_f=400mm，h’_f= 150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2，A_cor=90000mm²。

已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋，a_s=35mm。

若该梁承受的扭矩设计值T=10.0kN·m，剪力设计值V=90kN，混凝土强度等级C20，取，则受扭箍筋、受剪箍筋分别为（）mm²/mm。

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s=a’_s=40mm。

非预应力钢筋混凝土屋架如图2-17所示。已知集中荷载P=C_K+Q_K，静载G_K=10.5kN(包括构件自重)，活载Q_K=9.6kN。
提示：活载标准值大于4.0kN/mm²，计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响。

已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋，a_s=35mm。

题（4）中，若=1.3，受扭箍筋为=0.197，则受扭纵筋为（）mm²。

非预应力钢筋混凝土屋架如图2-17所示。已知集中荷载P=C_K+Q_K，静载G_K=10.5kN(包括构件自重)，活载Q_K=9.6kN。
提示：活载标准值大于4.0kN/mm²，计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响。

若上弦杆截面尺寸均为b×h=250mm×250mm，采用C35级混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级。设上弦杆S₃轴向力设计值N=148.72kN，计算长度l₀=2500mm，则承载力计算时其全截面纵向受力钢筋面积最接近于（）。

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s=a’_s=40mm。

已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋，a_s=35mm。

若此梁的受弯纵筋A_s=675.8mm²，受扭纵筋A_stl=218.4mm²，受扭箍筋A_stl/s=0.2mm²/mm，受剪箍筋A_sv/s=0.37mm²/mm，则此梁最后纵筋配筋与下列哪一项最为接近？（）

非预应力钢筋混凝土屋架如图2-17所示。已知集中荷载P=C_K+Q_K，静载G_K=10.5kN(包括构件自重)，活载Q_K=9.6kN。
提示：活载标准值大于4.0kN/mm²，计算屋架杆件内力时不考虑节点次应力的影响。

若下弦杆截面尺寸均为b×h=250mm×250mm，采用C35级混凝土，纵向受力钢筋采用HRB335级。设下弦杆S₄轴向力标准值N_k=181.6kN,全截面纵向受力钢筋为814，混凝土保护层c=30mm，则杆件的最大裂缝宽度最接近于（）mm。

某钢筋混凝土柱，截面尺寸为300mm×500mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB400，纵向钢筋合力点至截面近边缘的距离a_s=a’_s=40mm。

已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋，a_s=35mm。

题（6）中，此梁最后箍筋配筋最接近于（）。

有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸b×h=300mm×500mm，对称配筋，每侧各配有320的钢筋（钢筋为HRB335），混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离=40mm，柱的计算长度为l₀=4.5m。（1）该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距e_i=200mm，则该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数η与（）项数值最为接近。

有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸b×h=300mm×500mm，对称配筋，每侧各配有320的钢筋（钢筋为HRB335），混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离=40mm，柱的计算长度为l₀=4.5m。（1）该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距e_i=200mm，则该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数η与（）项数值最为接近。

某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中间层高H=2.8m，圆形装饰柱直径d=300mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距s=50mm，箍筋为HPB235钢筋。

有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸b×h=300mm×500mm，对称配筋，每侧各配有320的钢筋（钢筋为HRB335），混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离=40mm，柱的计算长度为l₀=4.5m。（1）该柱在某荷载效应组合下，初始偏心距e_i=200mm，则该柱在该组荷载作用下的偏心距增大系数η与（）项数值最为接近。

柱正截面受压承载力计算中，已知该柱为小偏心受压。假定该框架柱偏心受压时有轴向压力设计值N=500kN，柱两端配有双肢箍8@150，箍筋等级为HPB235，计算截面的剪跨比λ=3，则该柱斜截面受剪承载力设计值（kN）与（）项数值最为接近。

某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中间层高H=2.8m，圆形装饰柱直径d=300mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距s=50mm，箍筋为HPB235钢筋。

圆形截面轴心受压柱，直径d=500mm，计算长度l₀=5200mm。受轴心压力设计值N=4500kN，混凝土强度等级为C30，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋。

已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=400mm×500mm，柱子的计算长度l₀=4000mm，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋HRB400，a_s=40mm。

某钢筋混凝土柱的截面尺寸300mm×500mm，柱计算长度l₀ =6m，轴向力设计值N=1300kN，弯矩设计值M=253kN· m。采用混凝土强度等级为C20，纵向受力钢筋采用 HRB335级。

圆形截面轴心受压柱，直径d=500mm，计算长度l₀=5200mm。受轴心压力设计值N=4500kN，混凝土强度等级为C30，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB235级钢筋。

若按配有螺旋箍筋的柱计算，箍筋用12@50，纵向受压钢筋用1825，A′_s=8836.2mm²。柱的承载力N_u最接近（）kN。

某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中间层高H=2.8m，圆形装饰柱直径d=300mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距s=50mm，箍筋为HPB235钢筋。

某钢筋混凝土柱的截面尺寸300mm×500mm，柱计算长度l₀ =6m，轴向力设计值N=1300kN，弯矩设计值M=253kN· m。采用混凝土强度等级为C20，纵向受力钢筋采用 HRB335级。

已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=400mm×500mm，柱子的计算长度l₀=4000mm，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋HRB400，a_s=40mm。

设柱每侧配置520的钢筋，A′_s=A_s=1570mm²，柱子上作用轴向力设计值N=400kN，且已知构件为大偏心受压，则该柱能承受的弯矩设计值M最接近于（）kN·m。

某多层现浇钢筋混凝土框架结构，其中间层高H=2.8m，圆形装饰柱直径d=300mm，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋为HRB335，纵筋的混凝土保护层厚度c=30mm，配置螺旋式间接钢筋，箍筋直径为8mm，箍筋间距s=50mm，箍筋为HPB235钢筋。

某钢筋混凝土柱的截面尺寸300mm×500mm，柱计算长度l₀ =6m，轴向力设计值N=1300kN，弯矩设计值M=253kN· m。采用混凝土强度等级为C20，纵向受力钢筋采用 HRB335级。

已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=400mm×500mm，柱子的计算长度l₀=4000mm，混凝土强度等级为C30，纵向钢筋HRB400，a_s=40mm。

设柱子上作用轴向力设计值N=750kN，初始偏心距e_i=480mm，已知柱的受压区配置了422的钢筋，则截面的受压区高度最接近于（）mm。

有一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，其铰接排架结构计算简图如图2-22所示。结构安全等级为二级；在垂直排架方向设有柱问支撑。混凝土强度等级为C20，纵向钢筋采用HRB335级钢，箍筋为HPB235级钢。柱子截面尺寸400mm×500mm，计算时假定a_s=a’_s=40mm。柱顶竖向静荷载标准值P=400kN，并假定屋面活荷载为零。风荷载标准值q₁=4kN/m，q₂=3kN/m。

提示：
①柱顶荷载作用在柱子中心线上；
②在风荷载作用下柱顶刚性横梁的轴向压力为1.5kN(标准值)；
③在排架内力计算时不考虑柱自重；
④在排架方向，柱按偏心受压构件计算其正截面强度，且为对称配筋；
⑤在垂直排架方向，柱按中心受压构件计算其正截面强度。

在竖向荷载与风荷载共同作用下，排架左列柱柱底截面的最大轴向力设计值N_max及其相应的M和V的设计值最接近于（）。

一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，跨度为15m，其铰接排架结构计算简图及所承受的荷载设计值如图2-21所示。柱的截面尺寸为400mm×400mm，a_s=40mm，混凝土强度等级为C30，结构安全等级为二级，纵向受力钢筋为HRB335。

设P=400kN，q=30kN，柱的净高H_n=6m，则排架左列柱柱底截面的内力设计值M、N、V最接近于（）。

某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长H_e= 11.5m。上下柱的截面尺寸如图2-20所示。截面采用对称配筋，a_s=a’_s=40mm。采用C30的混凝土，纵向钢筋为HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kN·m，N=236kN；下柱是M= 400kN·m，N=1200kN。

某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长H_e= 11.5m。上下柱的截面尺寸如图2-20所示。截面采用对称配筋，a_s=a’_s=40mm。采用C30的混凝土，纵向钢筋为HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kN·m，N=236kN；下柱是M= 400kN·m，N=1200kN。

有一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，其铰接排架结构计算简图如图2-22所示。结构安全等级为二级；在垂直排架方向设有柱问支撑。混凝土强度等级为C20，纵向钢筋采用HRB335级钢，箍筋为HPB235级钢。柱子截面尺寸400mm×500mm，计算时假定a_s=a’_s=40mm。柱顶竖向静荷载标准值P=400kN，并假定屋面活荷载为零。风荷载标准值q₁=4kN/m，q₂=3kN/m。

提示：
①柱顶荷载作用在柱子中心线上；
②在风荷载作用下柱顶刚性横梁的轴向压力为1.5kN(标准值)；
③在排架内力计算时不考虑柱自重；
④在排架方向，柱按偏心受压构件计算其正截面强度，且为对称配筋；
⑤在垂直排架方向，柱按中心受压构件计算其正截面强度。

一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，跨度为15m，其铰接排架结构计算简图及所承受的荷载设计值如图2-21所示。柱的截面尺寸为400mm×400mm，a_s=40mm，混凝土强度等级为C30，结构安全等级为二级，纵向受力钢筋为HRB335。

某一设有吊车的钢筋混凝土单层厂房，下柱长H_e= 11.5m。上下柱的截面尺寸如图2-20所示。截面采用对称配筋，a_s=a’_s=40mm。采用C30的混凝土，纵向钢筋为HRB335，内力组合后的最不利内力设计值，上柱是M=112kN·m，N=236kN；下柱是M= 400kN·m，N=1200kN。

若已知下柱为大偏心受压，截面中和轴通过腹板，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e=800mm，则下柱截面的一侧纵向受拉钢筋的最小配筋面积最接近于（）mm²。
提示：计算时不考虑工字形翼缘的斜坡面积，最小配筋面积应在计算配筋面积与按最小配筋率计算的面积中取较大值。

一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，跨度为15m，其铰接排架结构计算简图及所承受的荷载设计值如图2-21所示。柱的截面尺寸为400mm×400mm，a_s=40mm，混凝土强度等级为C30，结构安全等级为二级，纵向受力钢筋为HRB335。

有一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，其铰接排架结构计算简图如图2-22所示。结构安全等级为二级；在垂直排架方向设有柱问支撑。混凝土强度等级为C20，纵向钢筋采用HRB335级钢，箍筋为HPB235级钢。柱子截面尺寸400mm×500mm，计算时假定a_s=a’_s=40mm。柱顶竖向静荷载标准值P=400kN，并假定屋面活荷载为零。风荷载标准值q₁=4kN/m，q₂=3kN/m。

提示：
①柱顶荷载作用在柱子中心线上；
②在风荷载作用下柱顶刚性横梁的轴向压力为1.5kN(标准值)；
③在排架内力计算时不考虑柱自重；
④在排架方向，柱按偏心受压构件计算其正截面强度，且为对称配筋；
⑤在垂直排架方向，柱按中心受压构件计算其正截面强度。

已知某单层工业厂房的I形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高6.7m，柱的控制内力N=853.5kN，M=352.5kN·m，截面尺寸如图2-24所示。混凝土强度等级为C35，采用HRB335钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。

已知某单层工业厂房的I形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高6.7m，柱的控制内力N=853.5kN，M=352.5kN·m，截面尺寸如图2-24所示。混凝土强度等级为C35，采用HRB335钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。

有一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，其铰接排架结构计算简图如图2-22所示。结构安全等级为二级；在垂直排架方向设有柱问支撑。混凝土强度等级为C20，纵向钢筋采用HRB335级钢，箍筋为HPB235级钢。柱子截面尺寸400mm×500mm，计算时假定a_s=a’_s=40mm。柱顶竖向静荷载标准值P=400kN，并假定屋面活荷载为零。风荷载标准值q₁=4kN/m，q₂=3kN/m。

提示：
①柱顶荷载作用在柱子中心线上；
②在风荷载作用下柱顶刚性横梁的轴向压力为1.5kN(标准值)；
③在排架内力计算时不考虑柱自重；
④在排架方向，柱按偏心受压构件计算其正截面强度，且为对称配筋；
⑤在垂直排架方向，柱按中心受压构件计算其正截面强度。

一无吊车工业厂房，采用刚性屋盖，跨度为15m，其铰接排架结构计算简图及所承受的荷载设计值如图2-21所示。柱的截面尺寸为400mm×400mm，a_s=40mm，混凝土强度等级为C30，结构安全等级为二级，纵向受力钢筋为HRB335。

假设柱的受压区钢筋为320，其余条件同题（3），则按非对称配筋进行设计的受拉区钢筋计算面积最接近于（）mm²。

已知某单层工业厂房的I形截面边柱，有吊车，从基础顶面算起下柱高6.7m，柱的控制内力N=853.5kN，M=352.5kN·m，截面尺寸如图2-24所示。混凝土强度等级为C35，采用HRB335钢筋，对称配筋。安全等级为二级，环境类别为二类。

某屋架下弦按轴心受拉构件设计，保护层厚度c=25mm，配置416（HRB400级钢筋），混凝土强度等级C40。

一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图2-25所示，下柱高为7.2m，柱截面控制内力 M=592kN·m，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用HRB335级。

已知某公共建筑底层门厅内现浇钢筋混凝土圆柱，承受轴心压力设计值N=5200kN，该柱的截面尺寸d=550mm，柱的计算长度l₀=5.2m，混凝土强度等级为C30(f_c=14.3N/mm²)，柱中纵筋用HRB335级(f’_y=300N/mm²)，箍筋用HPB235级(f_yv=210N/mm²)

一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图2-25所示，下柱高为7.2m，柱截面控制内力 M=592kN·m，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用HRB335级。

某屋架下弦按轴心受拉构件设计，保护层厚度c=25mm，配置416（HRB400级钢筋），混凝土强度等级C40。

已知某公共建筑底层门厅内现浇钢筋混凝土圆柱，承受轴心压力设计值N=5200kN，该柱的截面尺寸d=550mm，柱的计算长度l₀=5.2m，混凝土强度等级为C30(f_c=14.3N/mm²)，柱中纵筋用HRB335级(f’_y=300N/mm²)，箍筋用HPB235级(f_yv=210N/mm²)

一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图2-25所示，下柱高为7.2m，柱截面控制内力 M=592kN·m，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用HRB335级。

支承屋面梁的柱牛腿，如图2-26所示，宽度b=400mm，屋架在牛腿上的支承长度为200mm，竖向力作用点到下柱边缘的水平距离a=300mm(已考虑安装偏差20mm)，外边缘高h₁=h/3(九为牛腿高度)，牛腿底面倾斜角α=45°。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力F_vk=450kN，竖向力的设计值F_v=580kN，同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力F_hk=120kN，水平拉力的设计值F_h=168kN，混凝土强度等级采用C30，钢筋HRB335级，a_s=40mm，箍筋为HPB235级钢筋。

一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图2-25所示，下柱高为7.2m，柱截面控制内力 M=592kN·m，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用HRB335级。

某屋架下弦按轴心受拉构件设计，保护层厚度c=25mm，配置416（HRB400级钢筋），混凝土强度等级C40。

已知某公共建筑底层门厅内现浇钢筋混凝土圆柱，承受轴心压力设计值N=5200kN，该柱的截面尺寸d=550mm，柱的计算长度l₀=5.2m，混凝土强度等级为C30(f_c=14.3N/mm²)，柱中纵筋用HRB335级(f’_y=300N/mm²)，箍筋用HPB235级(f_yv=210N/mm²)

支承屋面梁的柱牛腿，如图2-26所示，宽度b=400mm，屋架在牛腿上的支承长度为200mm，竖向力作用点到下柱边缘的水平距离a=300mm(已考虑安装偏差20mm)，外边缘高h₁=h/3(九为牛腿高度)，牛腿底面倾斜角α=45°。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力F_vk=450kN，竖向力的设计值F_v=580kN，同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力F_hk=120kN，水平拉力的设计值F_h=168kN，混凝土强度等级采用C30，钢筋HRB335级，a_s=40mm，箍筋为HPB235级钢筋。

一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图2-25所示，下柱高为7.2m，柱截面控制内力 M=592kN·m，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用HRB335级。

一钢筋混凝土单层工业厂房边柱，下柱为工字形截面，截面尺寸如图2-25所示，下柱高为7.2m，柱截面控制内力 M=592kN·m，N=467kN，混凝土强度等级为C30，钢筋用HRB335级。

有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为6m，混凝土强度等级为C30，受力纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为30mm，层高H=4.5m。

设梁支座处上部配有318的纵向钢筋，下部为216的纵向钢筋，箍筋为8@150的双肢箍，已知受剪面满足规范要求，则该支座处所能承受的最大剪力及负弯矩分别最接近于（）。

有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为6m，混凝土强度等级为C30，受力纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为30mm，层高H=4.5m。

有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为6m，混凝土强度等级为C30，受力纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为30mm，层高H=4.5m。

有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为6m，混凝土强度等级为C30，受力纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为30mm，层高H=4.5m。

设顶层柱的柱顶截面按荷载效应标准组合后的N=320kN、M=90kN·m，设截面的纵向受拉钢筋为420，钢筋的相对黏结特征系数ν=1.0，c=30mm，则最后按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ_sk最接近于（）N/mm²。

有一两跨四层框架，梁、柱现浇，楼盖为装配式楼盖。梁的跨度为6m，混凝土强度等级为C30，受力纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。屋面梁b=300mm，h=500mm，顶层柱b=400mm，h=500mm，梁的混凝土保护层厚度为25mm，柱的混凝土保护层厚度为30mm，层高H=4.5m。

设屋面梁的纵向受拉钢筋为318，按荷载标准组合下钢筋的应力=162N/mm²，则屋面梁的短期刚度最接近于（）kN·m²。

某无梁楼盖柱网尺寸为6m×6m，柱截面尺寸为450mm×450mm，楼板厚200mm，如图2- 27所示，混凝土强度等级为C25，箍筋采用 HPB235钢，弯起钢筋采用HRB335钢，a_s=20mm。

某无梁楼盖柱网尺寸为6m×6m，柱截面尺寸为450mm×450mm，楼板厚200mm，如图2- 27所示，混凝土强度等级为C25，箍筋采用 HPB235钢，弯起钢筋采用HRB335钢，a_s=20mm。

某无梁楼盖柱网尺寸为6m×6m，柱截面尺寸为450mm×450mm，楼板厚200mm，如图2- 27所示，混凝土强度等级为C25，箍筋采用 HPB235钢，弯起钢筋采用HRB335钢，a_s=20mm。

某无梁楼盖柱网尺寸为6m×6m，柱截面尺寸为450mm×450mm，楼板厚200mm，如图2- 27所示，混凝土强度等级为C25，箍筋采用 HPB235钢，弯起钢筋采用HRB335钢，a_s=20mm。

集中反力设计值大小同题（3），采用弯起钢筋作为受冲切钢筋时，冲切破坏锥体每一侧所需的弯起钢筋面积与（）配置最为接近（弯起角度为α=45°）。

某单跨简支板，计算跨度l₀=3.0m，板宽900mm，板厚100mm，环境类别为一类，恒荷载标准值g_k=3.114kN/m，均布活荷载标准值g_k=2.7kN/m。

若板内已配置纵向受拉钢筋10@150（A_s=523mm²），则在荷载效应的标准组合作用下，板内纵向受拉钢筋的应力σ_sk最接近于（）N/mm²。

某24层高层住宅楼，首层层高3.25m，结构总高度66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用HRB400级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HRB335级。

某三跨十层现浇框架，抗震等级二级，第一层层高3.9m，地面到基础顶面1.1m，柱截面尺寸为500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，纵筋HRB335级，箍筋 HPB235级，在竖向荷载地震作用组合下内柱有关截面如图2-28所示，其内力值见表2-1。

某单跨简支板，计算跨度l₀=3.0m，板宽900mm，板厚100mm，环境类别为一类，恒荷载标准值g_k=3.114kN/m，均布活荷载标准值g_k=2.7kN/m。

若荷载效应的标准组合下跨中最大弯矩值M_k=6.56kN·m，板内均匀配置710@150纵向受力钢筋（A_s=549.78mm²），则梁的短期刚度B_s最接近于（）×10¹¹N·mm²。

某24层高层住宅楼，首层层高3.25m，结构总高度66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用HRB400级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HRB335级。

某三跨十层现浇框架，抗震等级二级，第一层层高3.9m，地面到基础顶面1.1m，柱截面尺寸为500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，纵筋HRB335级，箍筋 HPB235级，在竖向荷载地震作用组合下内柱有关截面如图2-28所示，其内力值见表2-1。

某单跨简支板，计算跨度l₀=3.0m，板宽900mm，板厚100mm，环境类别为一类，恒荷载标准值g_k=3.114kN/m，均布活荷载标准值g_k=2.7kN/m。

若M_k=5.56kN·m，板内配有410+38间隔均匀布置的纵向受力钢筋（A_s=464.96mm²）。已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=0.489，则此板的最大裂缝宽度最接近于（）mm。

某24层高层住宅楼，首层层高3.25m，结构总高度66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用HRB400级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HRB335级。

某三跨十层现浇框架，抗震等级二级，第一层层高3.9m，地面到基础顶面1.1m，柱截面尺寸为500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，纵筋HRB335级，箍筋 HPB235级，在竖向荷载地震作用组合下内柱有关截面如图2-28所示，其内力值见表2-1。

柱斜截面抗剪配筋为（）mm²/mm。

某24层高层住宅楼，首层层高3.25m，结构总高度66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用HRB400级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HRB335级。

题（3）中，若b×h=220mm×3000mm，h₀=2800mm，控制内力设计值N=330.1kN，M=865.8kN·m，V=227.2kN，则此墙肢的水平分布钢筋可选用（）。

某24层高层住宅楼，首层层高3.25m，结构总高度66.80m，采用钢筋混凝土全现浇剪力墙结构。底层某矩形剪力墙混凝土强度等级为C35，墙体端部约束边缘构件纵向受力钢筋用HRB400级，墙体分布钢筋和端部约束边缘构件箍筋用HRB335级。

题（4）中，若墙肢的控制组合内力设计值M=865.8kN·m，N=330.1kN。墙肢配置竖向分布钢筋10@200（双排），竖向分布钢筋配筋率为=0.357%。墙肢的约束边缘构件阴影部分长度h_c=400mm，则此墙肢约束边缘构件阴影部分的纵向受力钢筋可选用（）。