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4～7 某四层现浇钢筋混凝土框架结构如题4～7图所示。

题4～7图

1～3 梁的截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C30混凝土，受拉钢筋HRB335级，受压钢筋用 HPB235级，计算简图如题1～3图所示，环境类别为一类。

题1～3图

在钢筋混凝土双筋梁，大偏心受压和大偏心受拉构件的正截面承载力计算中，要求压区高度x≥，是为了().

20～25 在钢梁底面设有吊杆，承受拉力设计值850kN，吊杆通过T形连接件或节点板将荷载传给钢梁，钢材为Q235-B，计算各种不同方法的连接。

如题19图所示节点，钢材为Q235-B，焊条E4303，受斜向静拉力设计值566kN，节点板与主构件用双面角焊缝连接，h_f=8mm，节点板与构件用坡口二级焊缝焊接，ι= ()mm。

某平台钢梁，平面外与楼板有可靠连接，梁立面、截面如题16～18图所示，采用Q235=B钢材，其截面特性如下：A=3.04×10⁴mm²，I_x=1.721×10¹⁰mm⁴，。作用于梁上均布荷载(包括自重)设计值q=200kN/m。请按考虑腹板屈曲后强度计算，不设中间加劲是否满足要求。如不考虑腹板屈曲后强度，设置加劲肋，验算腹板局部稳定性。

4～7 某四层现浇钢筋混凝土框架结构如题4～7图所示。

题4～7图

上题中，三层中柱HI的D=（）。

1～3 梁的截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C30混凝土，受拉钢筋HRB335级，受压钢筋用 HPB235级，计算简图如题1～3图所示，环境类别为一类。

题1～3图

某平台钢梁，平面外与楼板有可靠连接，梁立面、截面如题16～18图所示，采用Q235=B钢材，其截面特性如下：A=3.04×10⁴mm²，I_x=1.721×10¹⁰mm⁴，。作用于梁上均布荷载(包括自重)设计值q=200kN/m。请按考虑腹板屈曲后强度计算，不设中间加劲是否满足要求。如不考虑腹板屈曲后强度，设置加劲肋，验算腹板局部稳定性。

8～12 某综合楼，主楼结构高度87m，为框架—剪力墙结构，裙房结构高度21m，为框架结构，8度设防，Ⅱ类场地。

设裙房某根梁用C30混凝土，HRB335级抗拉纵筋，右端支座负弯矩设计值M_R=413.47kN/m²，梁底配置322RB335级钢筋直通，b×h=300mm×550mm，则支座负筋A_s=()mm²。

20～25 在钢梁底面设有吊杆，承受拉力设计值850kN，吊杆通过T形连接件或节点板将荷载传给钢梁，钢材为Q235-B，计算各种不同方法的连接。

1～3 梁的截面尺寸为b×h=250mm×500mm，C30混凝土，受拉钢筋HRB335级，受压钢筋用 HPB235级，计算简图如题1～3图所示，环境类别为一类。

题1～3图

4～7 某四层现浇钢筋混凝土框架结构如题4～7图所示。

题4～7图

若第二层柱的D值分别为D_BC=D_QR=0.3×，D_GH =D_LM=0.35×，DH=0.35，则柱GH的剪力V= () kN。

某平台钢梁，平面外与楼板有可靠连接，梁立面、截面如题16～18图所示，采用Q235=B钢材，其截面特性如下：A=3.04×10⁴mm²，I_x=1.721×10¹⁰mm⁴，。作用于梁上均布荷载(包括自重)设计值q=200kN/m。请按考虑腹板屈曲后强度计算，不设中间加劲是否满足要求。如不考虑腹板屈曲后强度，设置加劲肋，验算腹板局部稳定性。

题18图所示为配置纵横向加劲肋的梁，4个区格腹板稳定验算结果为（）。

8～12 某综合楼，主楼结构高度87m，为框架—剪力墙结构，裙房结构高度21m，为框架结构，8度设防，Ⅱ类场地。

设此梁支座负弯矩设计值，右端：M_max=175kN·m，-M_max=-360kN·m，左端：M_max=210kN·m，-M_max=-420kN·m，梁净跨ι_n=7.0m，重力荷载代表值产生的剪力V_Gb=135.2kN，梁上作用均布荷载，重力荷载和地震组合作用下跨中的最大剪力V=230kN，箍筋用HPB235级，则此梁端部箍筋应为=()mm²/mm。

20～25 在钢梁底面设有吊杆，承受拉力设计值850kN，吊杆通过T形连接件或节点板将荷载传给钢梁，钢材为Q235-B，计算各种不同方法的连接。

4～7 某四层现浇钢筋混凝土框架结构如题4～7图所示。

题4～7图

图中有4种中心支撑形式，()的斜杆可按拉杆设计。

20～25 在钢梁底面设有吊杆，承受拉力设计值850kN，吊杆通过T形连接件或节点板将荷载传给钢梁，钢材为Q235-B，计算各种不同方法的连接。

26～27 某简支梁采用热轧普通工字钢，型号I36a，跨度为5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值q =36kN/m(包括自重)，荷载标准值q_k=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的W_x= 878cm³，I_x=15796cm⁴，钢材Q235B。

30～32 如题30～32图所示，某窗间墙长1500mm，墙厚为370mm；中部支承钢筋混凝土梁的截面尺寸h_c×b=550mm×250mm，梁端实际支承长度为240mm，上层墙体传来轴向力设计值 N_u=150kN，梁端支承反力设计值N₁=100kN。

一承受大梁ι=7.8m作用的砖砌体柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，设该两方向偏心距分别为e_b=50mm，e_h=70mm，如题33图所示；计算高度H₀=4.9mm；采用MU15烧结多孔砖（孔洞率为35%），M10水泥砂浆砌筑。该柱受压承载力设计值接近下列哪项数值().

8～12 某综合楼，主楼结构高度87m，为框架—剪力墙结构，裙房结构高度21m，为框架结构，8度设防，Ⅱ类场地。

上题中，若N=2445kN，M=489kN/m²，a_s==35mm，HRB335级钢筋，其余条件同上题，则对称配筋时A_s==()mm²。

20～25 在钢梁底面设有吊杆，承受拉力设计值850kN，吊杆通过T形连接件或节点板将荷载传给钢梁，钢材为Q235-B，计算各种不同方法的连接。

26～27 某简支梁采用热轧普通工字钢，型号I36a，跨度为5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值q =36kN/m(包括自重)，荷载标准值q_k=27.69N/mm，跨中无侧向支承。其中梁的W_x= 878cm³，I_x=15796cm⁴，钢材Q235B。

34～37 有一两跨无吊车房屋(弹性方案)的中柱截面为370mm×490mm，柱高3.14m，承受设计轴向力N=250kN，轴向力作用在排架方向(柱的长边)，其偏心距为48mm。柱采用MU10砖 M7.5混合砂浆砌筑。采用焊接冷拔低碳钢丝方格网状配筋，钢筋采用中Φ^b4，钢丝间距 50mm，网的竖向间距采用3皮砖，施工质量控制等级为B级。

38～40 某承重纵墙，窗间墙的截面尺寸如题38～40图所示。采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为200mm×500mm的钢筋混凝土大梁，跨度为5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为N₁=50kN，上部墙体轴自力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为：σ₀=0.515N/mm²。

30～32 如题30～32图所示，某窗间墙长1500mm，墙厚为370mm；中部支承钢筋混凝土梁的截面尺寸h_c×b=550mm×250mm，梁端实际支承长度为240mm，上层墙体传来轴向力设计值 N_u=150kN，梁端支承反力设计值N₁=100kN。

20～25 在钢梁底面设有吊杆，承受拉力设计值850kN，吊杆通过T形连接件或节点板将荷载传给钢梁，钢材为Q235-B，计算各种不同方法的连接。

30～32 如题30～32图所示，某窗间墙长1500mm，墙厚为370mm；中部支承钢筋混凝土梁的截面尺寸h_c×b=550mm×250mm，梁端实际支承长度为240mm，上层墙体传来轴向力设计值 N_u=150kN，梁端支承反力设计值N₁=100kN。

38～40 某承重纵墙，窗间墙的截面尺寸如题38～40图所示。采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为200mm×500mm的钢筋混凝土大梁，跨度为5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为N₁=50kN，上部墙体轴自力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为：σ₀=0.515N/mm²。

34～37 有一两跨无吊车房屋(弹性方案)的中柱截面为370mm×490mm，柱高3.14m，承受设计轴向力N=250kN，轴向力作用在排架方向(柱的长边)，其偏心距为48mm。柱采用MU10砖 M7.5混合砂浆砌筑。采用焊接冷拔低碳钢丝方格网状配筋，钢筋采用中Φ^b4，钢丝间距 50mm，网的竖向间距采用3皮砖，施工质量控制等级为B级。

38～40 某承重纵墙，窗间墙的截面尺寸如题38～40图所示。采用MU10烧结多孔砖和M2.5混合砂浆砌筑。墙上支撑截面为200mm×500mm的钢筋混凝土大梁，跨度为5.7m，大梁传给墙体的压力设计值为N₁=50kN，上部墙体轴自力的设计值在局部受压面积上产生的平均压应力为：σ₀=0.515N/mm²。

34～37 有一两跨无吊车房屋(弹性方案)的中柱截面为370mm×490mm，柱高3.14m，承受设计轴向力N=250kN，轴向力作用在排架方向(柱的长边)，其偏心距为48mm。柱采用MU10砖 M7.5混合砂浆砌筑。采用焊接冷拔低碳钢丝方格网状配筋，钢筋采用中Φ^b4，钢丝间距 50mm，网的竖向间距采用3皮砖，施工质量控制等级为B级。

34～37 有一两跨无吊车房屋(弹性方案)的中柱截面为370mm×490mm，柱高3.14m，承受设计轴向力N=250kN，轴向力作用在排架方向(柱的长边)，其偏心距为48mm。柱采用MU10砖 M7.5混合砂浆砌筑。采用焊接冷拔低碳钢丝方格网状配筋，钢筋采用中Φ^b4，钢丝间距 50mm，网的竖向间距采用3皮砖，施工质量控制等级为B级。

如题43图所示为一方木架端节点，其上弦杆轴向力设计值N=-120kN。该屋架采用水曲柳制作。则单齿连接的受剪应力及受剪承载力与() 组数据最为接近。

61～62 已知连梁的截面尺寸为b=160mm，h=900mm，ι_n=900mm，C30混凝土，f_c=14.3N/mm²， f_t=1.43N/mm²，纵筋HRB335，f_y=300N/mm²，箍筋HPB235，f_y=210N/mm²，抗震等级为二级。由楼层荷载传到连梁上的剪力V_Gb很小，略去不计。由地震作用产生的连梁剪力设计值V_h=150kN。

挡土墙高h=5m，墙背竖直，填土表面水平，填土为砂土，其重度了γ＝18kN/m³，内摩擦角 =30°，如题53～54图所示。

某框架结构办公楼柱下采用预制钢筋混凝土桩基。桩的截面为300mm×300mm，柱的截面尺寸为500mm×500mm，承台底标高-1.70m，作用于室内地面标高(±0.000)处的竖向力设计值F=1800kN，作用于承台顶标高的水平剪力设计值V=200kN·m，如题55～ 56图所示，基桩承载力设计值R=230kN，建筑安全等级为二级。
要求：按《建筑桩基技术规范》下列各题。

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。
 

某大城市郊区有一28层的高层建筑，如题58～60图所示。地面以上高度为90m，平面为一外径26m的圆形。基本风压数值为0.50kN/m²，风荷载体型系数为0.8。

61～62 已知连梁的截面尺寸为b=160mm，h=900mm，ι_n=900mm，C30混凝土，f_c=14.3N/mm²， f_t=1.43N/mm²，纵筋HRB335，f_y=300N/mm²，箍筋HPB235，f_y=210N/mm²，抗震等级为二级。由楼层荷载传到连梁上的剪力V_Gb很小，略去不计。由地震作用产生的连梁剪力设计值V_h=150kN。

连梁所需的箍筋值与下列()项接近。

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。

某大城市郊区有一28层的高层建筑，如题58～60图所示。地面以上高度为90m，平面为一外径26m的圆形。基本风压数值为0.50kN/m²，风荷载体型系数为0.8。

某框架结构办公楼柱下采用预制钢筋混凝土桩基。桩的截面为300mm×300mm，柱的截面尺寸为500mm×500mm，承台底标高-1.70m，作用于室内地面标高(±0.000)处的竖向力设计值F=1800kN，作用于承台顶标高的水平剪力设计值V=200kN·m，如题55～ 56图所示，基桩承载力设计值R=230kN，建筑安全等级为二级。
要求：按《建筑桩基技术规范》下列各题。

挡土墙高h=5m，墙背竖直，填土表面水平，填土为砂土，其重度了γ＝18kN/m³，内摩擦角 =30°，如题53～54图所示。

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。

某大城市郊区有一28层的高层建筑，如题58～60图所示。地面以上高度为90m，平面为一外径26m的圆形。基本风压数值为0.50kN/m²，风荷载体型系数为0.8。

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。
 

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。

图为设有防震缝的高层建筑，两个结构单元均为框架—剪力墙，抗震设防为8度，下列防震缝宽度δ() 项满足要求。

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。

某一柱下钢筋混凝土单独基础如题45～52图所示。

73～76 预制钢筋混凝土简支空心板，桥梁计算跨径为9.5m，计算截面尺寸如题73～76图(a)所示。截面计算宽度b=1000mm，截面高度h=450mm，结构重要性系数γ₀=1.0，拟采用 C25混凝土，f_cd=11.5MPa，f_td=1.23MPa，f_tk=1078MPa，E_s=208 ×10⁴MPa；HRB335钢筋，f_sd=280MPa，E_s=2.0×10⁵MPa，ξ_b=0.56，截面承受的弯矩组合设计值M_d=550kN·m，假定钢筋截面重力距为a_s=400mm，试进行配筋计算。
提示：为计算方便，将空心板截面换算成题图(73～76)(b)所示的等效工字形截面。

73～76 预制钢筋混凝土简支空心板，桥梁计算跨径为9.5m，计算截面尺寸如题73～76图(a)所示。截面计算宽度b=1000mm，截面高度h=450mm，结构重要性系数γ₀=1.0，拟采用 C25混凝土，f_cd=11.5MPa，f_td=1.23MPa，f_tk=1078MPa，E_s=208 ×10⁴MPa；HRB335钢筋，f_sd=280MPa，E_s=2.0×10⁵MPa，ξ_b=0.56，截面承受的弯矩组合设计值M_d=550kN·m，假定钢筋截面重力距为a_s=400mm，试进行配筋计算。
提示：为计算方便，将空心板截面换算成题图(73～76)(b)所示的等效工字形截面。

假定实际配筋为1325，试复核截面抗弯承载能力M_d和下述（）项数值最为接近

73～76 预制钢筋混凝土简支空心板，桥梁计算跨径为9.5m，计算截面尺寸如题73～76图(a)所示。截面计算宽度b=1000mm，截面高度h=450mm，结构重要性系数γ₀=1.0，拟采用 C25混凝土，f_cd=11.5MPa，f_td=1.23MPa，f_tk=1078MPa，E_s=208 ×10⁴MPa；HRB335钢筋，f_sd=280MPa，E_s=2.0×10⁵MPa，ξ_b=0.56，截面承受的弯矩组合设计值M_d=550kN·m，假定钢筋截面重力距为a_s=400mm，试进行配筋计算。
提示：为计算方便，将空心板截面换算成题图(73～76)(b)所示的等效工字形截面。

如该梁跨中截面设计弯矩标准值为：永久作用M_Gk=23105kN·m，汽车荷载M_Q1k=194.4kN·m（包括冲击系数μ=0.266），跨中截面实际配筋为1325，A_s=6381.4mm²，截面有效高度h₀=406.5mm。该梁跨中截面的裂缝宽度与下列（）值接近.

73～76 预制钢筋混凝土简支空心板，桥梁计算跨径为9.5m，计算截面尺寸如题73～76图(a)所示。截面计算宽度b=1000mm，截面高度h=450mm，结构重要性系数γ₀=1.0，拟采用 C25混凝土，f_cd=11.5MPa，f_td=1.23MPa，f_tk=1078MPa，E_s=208 ×10⁴MPa；HRB335钢筋，f_sd=280MPa，E_s=2.0×10⁵MPa，ξ_b=0.56，截面承受的弯矩组合设计值M_d=550kN·m，假定钢筋截面重力距为a_s=400mm，试进行配筋计算。
提示：为计算方便，将空心板截面换算成题图(73～76)(b)所示的等效工字形截面。