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钢筋混凝土T形截面构件如题图，b=250mm，=500mm，b’_t=400mm，h’_t=150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ξ=1.2，A_cot=90000mm²。

钢筋混凝土T形截面构件如题图，b=250mm，=500mm，b’_t=400mm，h’_t=150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ξ=1.2，A_cot=90000mm²。

假定截面的受扭塑性抵抗矩W_t=14800000mm³，则当构件所受的扭矩和剪力不大于（）项数值时，则在进行承载力验算时可仅验算正截面受弯承载力。

钢筋混凝土T形截面构件如题图，b=250mm，=500mm，b’_t=400mm，h’_t=150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ξ=1.2，A_cot=90000mm²。

设构件承受剪力设计值V=80kN，箍筋间距s=100mm，受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ξ=1.2，腹板的塑性抵抗矩W_tw和所受扭矩T_w的比值为0.98，已知构件须按剪扭构件计算，则腹板的抗剪箍筋的计算面积A_sv最接近（）项数值。

已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=500mm×700mm，柱子的计算长度l_o=12m，混凝土强度等级为C35，纵向钢筋HRB400，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离a_s=40mm。

设构件端截面偏心距调整系数C_m=1.0，弯矩增大系数η_ns=1.2，未考虑二阶效应时，e₀=600mm，承受的轴向力设计值N=400kN，轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e与下列（）项数值最为接近。

有一承受非恒载为主的钢筋混凝土框架柱，安全等级为二级，矩形截面尺寸b×h=300mm×500mm，对称配筋，每侧各配有3φ20的钢筋(钢筋为HRB335)，混凝土强度等级为C25，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离a_s=40mm，柱的计算长度为l_o=4.5m。

该柱在某荷载效应组合下，柱端弯矩设计值分别为M₁=280kN·m，M₂=300kN·m，与M₁、M₂相对应的柱端轴向压力设计值为N₁=500kN，N₂=560kN。试问该柱的弯矩增大系数η_ns与（）项数值最为接近。

某承受均布荷载的简支梁净跨l_n=3.56m，截面尺寸b×h=200mm×500mm，两端支撑在240mm厚的砖墙上，承受永久均布荷载标准值g_k=25kN/m，可变均布荷载标准值q_k=50kN/m，混凝土强度等级为C30，箍筋为HPB235，纵筋为HRB335钢筋，箍筋为φ8@200双肢箍，弯起钢筋利用粱底HRB335钢筋弯起，弯起45°，a_s=35mm，对该梁的支座处进行斜截面承载力计算，则计算所需的弯起钢筋面积最接近（）项数值。

钢筋混凝土T形截面构件如题图，b=250mm，=500mm，b’_t=400mm，h’_t=150mm，混凝土强度等级为C30，纵筋采用HRB335钢筋，箍筋采用HPB235钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ξ=1.2，A_cot=90000mm²。

某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_y=185N/mm²。

下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235—B·F钢。

如果拉力F=8×10⁵N时，则按螺栓抗剪承载力设计时，至少需（）个螺栓。

已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=500mm×700mm，柱子的计算长度l_o=12m，混凝土强度等级为C35，纵向钢筋HRB400，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离a_s=40mm。

设考虑二阶效应后的轴向力的偏心距e₀=1200mm，截面为大偏心受压，每侧布置425的钢筋，则截面能承受的轴向力设计值N与下列（）项数值最为接近。

已知一钢筋混凝土偏心受压柱截面尺寸b×h=500mm×700mm，柱子的计算长度l_o=12m，混凝土强度等级为C35，纵向钢筋HRB400，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离a_s=40mm。

若已知截面为非对称配筋，受压区配有320的钢筋，构件承受轴力设计值N一800kN，已考虑二阶效应的弯矩设计值M=380kN·m，则截面受拉侧的配筋面积与下列（）项数值最为接近。

某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_y=185N/mm²。

下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235—B·F钢。

如题图所示采用双行错列排列，其中线距e₁=55mm，e₂=90mm，端距50mm，栓距70mm时，摩擦型螺栓在该连接中的承载力设计值与下列（）项值接近。

某底层为框架一抗震墙的四层砌体房屋，抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度为0.16g：假定各层质点集中在楼层标高处，其各层重力荷载代表值及各层层高均示于题图中。

试问，总水平地震作用标准值F_EK（kN），应与下列（）项数值最为接近。

某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_y=185N/mm²。

下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235—B·F钢。

某多层砌体结构承重墙段A，如题图所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

当砌体抗剪强度设计值f_v=0.14MPa时，假定对应于重力荷载代表值的砌体截面平均压应力σ₀=0.3MPa，试问该墙段截面抗震受剪承载力（kN）应与下列（）项数值最为接近。

某底层为框架一抗震墙的四层砌体房屋，抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度为0.16g：假定各层质点集中在楼层标高处，其各层重力荷载代表值及各层层高均示于题图中。

若总水平地震作用标准值F_EK=2000kN。试问，第三层的水平地震剪力标准值V₃（kN），应与下列（）项数值最为接近。

某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_y=185N/mm²。

如果受拉翼缘的W_nx=4006cm³，当承受弯矩M_x=1316.16kN·m时，受拉边缘纤维的应力是（）N/mm²。

下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235—B·F钢。

如题图中所示的竖向连接中，当F=8.0×10⁵N时，螺栓群承受的弯矩M与下列（）值接近。

某多层砌体结构承重墙段A，如题图所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

在墙段正中部位增没一构造柱，如题34图所示，构造柱混凝土强度等级为C220，每根构造柱均配4φ14纵向钢筋（A_s=615mm²）。试问，该墙段的最大截面受剪承载力设计值（kN），应与下列（）项数值最为接近。
提示：f_t=1.1N/mm²，f_y=210N/mm²，γ_RE=0.85，取f_VE=0.2N/mm²进行计算。

 

下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235—B·F钢。

当F=6.5×10⁵N时，M=4.88×10⁷N·mm，题图中所示的连接中，螺栓最大拉力与下列（）值接近。

某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_y=185N/mm²。

当梁自重设计值为1.62kN/m，集中荷载设计值429kN，S_x=2629cm³时，支座截面的抗剪强度为（）N/mm²。

某焊接工字形等截面简支楼盖梁，截面尺寸如题图，无削弱。在跨度中点和两端都设有侧向支承，材料为16Mn钢。集中荷载标准值P_k=330kN，为间接动力荷载，其中永久荷载效应和可变荷载效应各占一半，作用在梁的顶面，其沿梁跨度方向的支承长度为130mm。16Mn钢强度设计值f=315N/mm²，f_y=185N/mm²。

当梁自重标准值为1.35kN/m，集中荷载标准值330kN，I_x=230342cm⁴时，跨中挠度为（）mm。

下图为柱间支撑与柱的高强度螺栓连接，轴心拉力设计值F=6.5×10⁵N。高强度摩擦型螺栓为10.9级的M20，孔径21.5mm，接触面采用喷砂后生赤锈处理。钢材为Q235—B·F钢。

某多层砌体结构第二层外墙局部墙段立面，如题35图所示。当进行地震剪力分配时，试问，计算该砌体墙段层间等效侧向刚度所采用的洞口影响系数，应与下列（）项数值最为接近。

 

某无吊车单层砌体房屋，刚性方案，s＞2H；墙体采用MU10级蒸压灰砂砖、M5级混合砂浆砌筑。山墙（无壁柱）如题39图所示，墙厚240mm，其基础顶面距室外地面500mm；屋顶轴向力N的偏心矩e=12mm。当计算山墙的受压承载力时，试问，高厚比β和轴向力的偏心矩e对受压构件承载力的影响系数，应与下列（）项数值最为接近。

 

某底层框架一抗震墙房屋，普通砖抗震墙嵌砌于框架之间，如题38图所示。其抗震构造符合规范要求；由于墙上孔洞的影响，两段墙体承担的地震剪力设计值分别为V₁=100kN、V₂=150kN。试问，框架柱2的附加轴压力设计值（kN），应与下列（）项数值最为接近。

 

某三层无筋砌体房屋(无吊车)，现浇钢筋混凝土楼(屋)盖，刚性方案，砌体采用MU10级蒸压灰砂砖、M7.5级水泥砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，安全等级二级。各层砖柱截面均为370mm×490mm，基础埋置较深且底层地面设置刚性地坪，房屋局部剖面示意如题图所示。

当计算底层砖柱的轴心受压承载力时，试问，其值应与下列（）项数值最为接近。

某三层无筋砌体房屋(无吊车)，现浇钢筋混凝土楼(屋)盖，刚性方案，砌体采用MU10级蒸压灰砂砖、M7.5级水泥砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级，安全等级二级。各层砖柱截面均为370mm×490mm，基础埋置较深且底层地面设置刚性地坪，房屋局部剖面示意如题图所示。

若取=0.9，试问，二层砖柱的轴心受压承载力设计值（kN），应与下列（）项数值最为接近。