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一钢筋混凝土柱截面尺寸为250mm×250mm，支承在370mm宽的条形砖基础上，作用位置如图4-47所示。砖基础用MU10烧结普通砖和M5水泥砂浆砌筑，柱传至基础上的荷载设计值为150kN。要求确定柱下基础砌体的局部受压承载力关系式中右端项γfA_l最接近于（）kN。

屋架下弦截面为120mm×200mm，如图所示，木料为马尾松，下弦接头处N=90kN，屋架下弦用双剪连接。螺栓连接承载力的计算系数K_v=6.1，若螺栓采用φ20的螺栓，试问接头处接头所需的最少螺栓数目为（）。

某办公楼平面布置如图所示，采用装配式钢筋混凝土楼盖，MU10砖墙承重。纵墙及横墙厚度均为240mm，砂浆强度等级M5，底层墙高H=4.5m(从基础顶面算起至一层楼板底面)，隔墙厚120mm。则下列高厚比验算错误的是（）。

某网状配筋砖砌体受压构件如图所示。截面370mm×800mm，轴向力偏心距e=0.1h（h为墙厚），构件高厚比小于16，采用MU10级烧结普通砖、M10水泥砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级B级；钢筋网竖向间距S_m=325mm，采用冷拔低碳钢丝φ^b4制作，其抗拉强度设计值f_y=430MPa，水平间距为@60×60。则该配筋砖砌体的受压承载力最接近于（）kN。

有一截面为240mm×490mm的组合砖柱（图4-26），柱高为3.4m，柱两端为不动铰支座，组合砌体采用C20混凝土，MU10砖，M7.5混合砂浆，混凝土内配48HPB235钢筋。该柱的受压承载力设计值最接近于（）kN。

某砖拱端部墙体宽度为490mm，墙体厚度为370mm（图4-1），采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑。由永久荷载产生的窗间墙上部轴向压力设计值N_u=33kN，由永久荷载和可变荷载产生的砖拱水平推力V=18.2kN（由永久荷载效应组合控制设计），该墙体水平受剪承载力验算表达式接近下列（）项数值。

如图4-52所示设计使用年限为50年的方木屋架端节点，上弦杆轴力设计值（基本组合）N=-128.8kN。该屋架用水曲柳制作。当用木材单齿连接受剪承载力公式进行验算时，其左、右端及关系与下列何项数值相近？（）

剪力墙的平面尺寸为2400mm×190mm，墙高H₀=4300mm，在墙顶部作用垂直荷载N=1300kN，砌块MU10、孔洞率46%，砌筑砂浆Mb7.5，灌孔混凝土Cb20，施工质量为B级。下列灌孔率和配筋中比较合理的是（）。

截面尺寸为370mm×490mm的组合砖柱，柱的计算高度H₀=5.7m，承受的轴向压力设计值N=720kN，采用MU10烧结普通砖及M7.5混合砂浆砌筑，采用C20混凝土面层（图4-23），钢筋采用HPB235（f_y=f′_y=210kN/mm²），A_s=A′_s=615mm²（414）。
试确定该柱的承载力验算公式的右端项最接近于（）kN。

如图4-48，当墙体采用MU10蒸压灰砂砖及M5水泥砂浆砌筑时，且施工质量控制等级为C级。试确定梁下砌体的局部受压承载力关系式(ψN₀+N_l≤ηγfA_l)左、右端项数值最接近于（）。

用小砌块砌筑的柱子，截面尺寸390mm×390mm，柱子高度H=5.0m，砌块MU10、孔洞率46%，用Mb10砂浆砌筑，Cb20灌孔混凝土，纵筋418、箍筋6@200，施工质量B级。该柱的承载力最接近于（）kN。

某四层砖砌体房屋的首层平面、剖面及屋顶间平面如图4-27。其中的屋顶间位于③、④轴间。抗震设防烈度8度，采用预制混凝土楼盖，横墙承重，首层底部固定于室外地面以下500mm。已知集中于各楼、屋盖的重力荷载代表值G₅=150kN，G₄=1450kN，G₃=G₂=2400kN，G₁=2700kN。

某刚弹性方案单层房屋的组合砖砌体，截面尺寸见图4-25。砖柱高度为5m，砌体采用MU10砖、M5混合砂浆，面层混凝土采用C20，钢筋为HPB235，对称配筋，a=a’=35mm。承受轴向力设计值N=470kN，弯矩设计值M=230kN·m。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

一承受l=7.8m大梁作用的砖砌体柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，设两方向偏心距分别为e_b=50mm，e_h=70mm，如图4-50所示；计算高度H₀=4.9m；采用MU15烧结多孔砖(孔洞率为35%)，M10水泥砂浆砌筑。则该柱受压承载力设计值最接近于（）kN。

某刚弹性方案单层房屋的组合砖砌体，截面尺寸见图4-25。砖柱高度为5m，砌体采用MU10砖、M5混合砂浆，面层混凝土采用C20，钢筋为HPB235，对称配筋，a=a’=35mm。承受轴向力设计值N=470kN，弯矩设计值M=230kN·m。

某6层住宅(图4-34)，各层层高为2.8m。室外高差为0.6m，基础埋深1.6m，墙厚190mm，建筑面积为1990.74m²，现浇钢筋混凝土楼屋盖。砌块为MU15，第1层到第3层采用Mb10砂浆，第4层到第6层采用Mb7.5混合砂浆，施工质量控制等级为B级。基础形式为天然地基条形基础。场地类别Ⅳ类，抗震设防烈度为7度(设计基本地震加速度为0.1g)，设计地震分组为第二组。

已知各层的计算高度和各层的重力代表值(1.0静载+0.5活载)如表4-3所示。三层的地震作用标准值F₃(kN)与下列何项数值相接近？（）
表4-3

已知外纵墙的窗间墙截面为1200mm×240mm(图4-49)，采用蒸压灰砂砖MU10和M5的混合砂浆砌筑，钢筋混凝土大梁截面尺寸 b×h=250mm×600mm，在梁端设置650mm×240mm×240mm预制垫块。由荷载设计值所产生的支座反力80kN，上部传来作用在梁底窗间墙截面上荷载设计值为50kN。

一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值N=50×103N，弯矩设计值M=2.5×106(上标)N·mm，构件截面尺寸为120mm×150mm，构件长度l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在 150mm的方向上。

某四层砖砌体房屋的首层平面、剖面及屋顶间平面如图4-27。其中的屋顶间位于③、④轴间。抗震设防烈度8度，采用预制混凝土楼盖，横墙承重，首层底部固定于室外地面以下500mm。已知集中于各楼、屋盖的重力荷载代表值G₅=150kN，G₄=1450kN，G₃=G₂=2400kN，G₁=2700kN。

如图4-51所示原木屋架，设计使用年限为50年，选用红皮云杉TC13B制作。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某6层住宅(图4-34)，各层层高为2.8m。室外高差为0.6m，基础埋深1.6m，墙厚190mm，建筑面积为1990.74m²，现浇钢筋混凝土楼屋盖。砌块为MU15，第1层到第3层采用Mb10砂浆，第4层到第6层采用Mb7.5混合砂浆，施工质量控制等级为B级。基础形式为天然地基条形基础。场地类别Ⅳ类，抗震设防烈度为7度(设计基本地震加速度为0.1g)，设计地震分组为第二组。

根据表4-4列出的4个轴线的墙段（平面图见图4-34），哪一个轴线墙段的抗侧力刚度应同时考虑弯曲和剪切变形？（）
表4-4

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某刚弹性方案单层房屋的组合砖砌体，截面尺寸见图4-25。砖柱高度为5m，砌体采用MU10砖、M5混合砂浆，面层混凝土采用C20，钢筋为HPB235，对称配筋，a=a’=35mm。承受轴向力设计值N=470kN，弯矩设计值M=230kN·m。

一冷杉方木压弯构件，承受压力设计值N=50×103N，弯矩设计值M=2.5×106(上标)N·mm，构件截面尺寸为120mm×150mm，构件长度l=2310mm，两端铰接，弯矩作用平面在 150mm的方向上。

考虑轴心力和弯矩共同作用的折减系数与下列何项数值接近？（）

已知外纵墙的窗间墙截面为1200mm×240mm(图4-49)，采用蒸压灰砂砖MU10和M5的混合砂浆砌筑，钢筋混凝土大梁截面尺寸 b×h=250mm×600mm，在梁端设置650mm×240mm×240mm预制垫块。由荷载设计值所产生的支座反力80kN，上部传来作用在梁底窗间墙截面上荷载设计值为50kN。

某四层砖砌体房屋的首层平面、剖面及屋顶间平面如图4-27。其中的屋顶间位于③、④轴间。抗震设防烈度8度，采用预制混凝土楼盖，横墙承重，首层底部固定于室外地面以下500mm。已知集中于各楼、屋盖的重力荷载代表值G₅=150kN，G₄=1450kN，G₃=G₂=2400kN，G₁=2700kN。

如图4-51所示原木屋架，设计使用年限为50年，选用红皮云杉TC13B制作。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某刚弹性方案单层房屋的组合砖砌体，截面尺寸见图4-25。砖柱高度为5m，砌体采用MU10砖、M5混合砂浆，面层混凝土采用C20，钢筋为HPB235，对称配筋，a=a’=35mm。承受轴向力设计值N=470kN，弯矩设计值M=230kN·m。

某6层住宅(图4-34)，各层层高为2.8m。室外高差为0.6m，基础埋深1.6m，墙厚190mm，建筑面积为1990.74m²，现浇钢筋混凝土楼屋盖。砌块为MU15，第1层到第3层采用Mb10砂浆，第4层到第6层采用Mb7.5混合砂浆，施工质量控制等级为B级。基础形式为天然地基条形基础。场地类别Ⅳ类，抗震设防烈度为7度(设计基本地震加速度为0.1g)，设计地震分组为第二组。

横向各墙段的抗侧力刚度按计算，取墙厚t=0.19m，五层各墙段总刚度ΣK=2.19。总水平地震作用标准值=1776.8kN，五层⑤轴墙段的地震剪力标准值V₅₅（kN）应为下列何项数值？（）

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

已知外纵墙的窗间墙截面为1200mm×240mm(图4-49)，采用蒸压灰砂砖MU10和M5的混合砂浆砌筑，钢筋混凝土大梁截面尺寸 b×h=250mm×600mm，在梁端设置650mm×240mm×240mm预制垫块。由荷载设计值所产生的支座反力80kN，上部传来作用在梁底窗间墙截面上荷载设计值为50kN。

一个截面尺寸为190mm×590mm的独立柱子，柱高H=4.5m，用孔洞率46%，MU10的砌块，Mb10的砂浆砌筑，Cb20混凝土灌孔，纵筋616，箍筋6@200，施工质量B级。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某6层住宅(图4-34)，各层层高为2.8m。室外高差为0.6m，基础埋深1.6m，墙厚190mm，建筑面积为1990.74m²，现浇钢筋混凝土楼屋盖。砌块为MU15，第1层到第3层采用Mb10砂浆，第4层到第6层采用Mb7.5混合砂浆，施工质量控制等级为B级。基础形式为天然地基条形基础。场地类别Ⅳ类，抗震设防烈度为7度(设计基本地震加速度为0.1g)，设计地震分组为第二组。

某四层砖砌体房屋的首层平面、剖面及屋顶间平面如图4-27。其中的屋顶间位于③、④轴间。抗震设防烈度8度，采用预制混凝土楼盖，横墙承重，首层底部固定于室外地面以下500mm。已知集中于各楼、屋盖的重力荷载代表值G₅=150kN，G₄=1450kN，G₃=G₂=2400kN，G₁=2700kN。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某刚弹性方案单层房屋的组合砖砌体，截面尺寸见图4-25。砖柱高度为5m，砌体采用MU10砖、M5混合砂浆，面层混凝土采用C20，钢筋为HPB235，对称配筋，a=a’=35mm。承受轴向力设计值N=470kN，弯矩设计值M=230kN·m。

图4-53所示某临时性屋架端节点的单齿连接，齿深范围内的弓形垂直面积为10400mm²。上下弦夹角26°34’，已知上弦杆O₁的轴向力设计值(N=70kN。)

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

假设组合墙的稳定系数=0.82，强度系数η=0.700，则该组合墙的受压承载力最接近于（）kN。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

当窗间墙采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑，梁端下设×650mm×200mm钢筋混凝土垫块时，梁端下砌体的局部受压承载力计算式与下列（）项相接近。

一个截面尺寸为190mm×590mm的独立柱子，柱高H=4.5m，用孔洞率46%，MU10的砌块，Mb10的砂浆砌筑，Cb20混凝土灌孔，纵筋616，箍筋6@200，施工质量B级。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某刚弹性方案单层房屋的组合砖砌体，截面尺寸见图4-25。砖柱高度为5m，砌体采用MU10砖、M5混合砂浆，面层混凝土采用C20，钢筋为HPB235，对称配筋，a=a’=35mm。承受轴向力设计值N=470kN，弯矩设计值M=230kN·m。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

图4-53所示某临时性屋架端节点的单齿连接，齿深范围内的弓形垂直面积为10400mm²。上下弦夹角26°34’，已知上弦杆O₁的轴向力设计值(N=70kN。)

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

假定横墙增设构造柱GZ（240mm×240mm），其局部平面如图4-14所示。GZ采用C25混凝土，竖向受力钢筋为412，箍筋为6@100。已知组合砖墙的稳定系数=0.804，则砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合砖墙的轴心受压承载力最接近于（）kN。

图4-53所示某临时性屋架端节点的单齿连接，齿深范围内的弓形垂直面积为10400mm²。上下弦夹角26°34’，已知上弦杆O₁的轴向力设计值(N=70kN。)

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

当采用图4-39所示的结构布置时，试问，按允许高厚比[β]值确定的A轴线二层承重外墙高度的最大值h₂(m)应与下列（）项数值最为接近。

某配筋砌块砌体剪力墙房屋，房屋高度25m，8度地震区，首层剪力墙截面尺寸如图4-36所示，墙体高度4400mm。砌块强度MU20、砂浆Mb15、灌孔混凝土Cb30。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

一幢6层砌体房屋，其平面及剖面图如图4-33所示。抗震设防烈度为8度（0.2g），每层建筑结构自重标准值为16kN/m²（包括墙体及楼面结构自重），楼面活荷载标准值为2.0kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²。采用底部剪力法计算水平地震作用，由此可算得该房屋的底部总水平地震作用标准值F_Ek（kN）与下列何项数值最为接近？（）

某多层砌体结构承重墙段A，如图4-20所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度 4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

当计算底层砖柱的轴心受压承载力时，试问，其₀值应与下列何项数值最为接近？（）

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

图4-53所示某临时性屋架端节点的单齿连接，齿深范围内的弓形垂直面积为10400mm²。上下弦夹角26°34’，已知上弦杆O₁的轴向力设计值(N=70kN。)

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某配筋砌块砌体剪力墙房屋，房屋高度25m，8度地震区，首层剪力墙截面尺寸如图4-36所示，墙体高度4400mm。砌块强度MU20、砂浆Mb15、灌孔混凝土Cb30。

某多层砌体结构承重墙段A，如图4-20所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度 4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

在墙段正中部位增设一构造柱，如图4-21所示，构造柱混凝土强度等级为C20，每根构造柱均配414纵向钢筋（A_s=615mm²）。试问，该墙段的最大截面受剪承载力设计值（kN）应与下列（）项数值最为接近。

提示：f_t=1.1N/mm²，f_y=210N/mm²，γ_RE=0.85，取F_VE=0.2N/mm²进行计算。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

当采用图4-40所示的结构平面布置时，二层层高h₂=4.5m，二层窗高h=1000mm，窗中心距为4m。试问，按允许高厚比[β]值确定的轴线承重外墙窗洞的最大总宽度应与下列（）项数值最为接近。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

若取=0.9，试问，二层砖柱的轴心受压承载力设计值（kN），应与下列哪项数值最为接近？（）

某多层砌体结构承重墙段A，如图4-20所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度 4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

某配筋砌块砌体剪力墙房屋，房屋高度25m，8度地震区，首层剪力墙截面尺寸如图4-36所示，墙体高度4400mm。砌块强度MU20、砂浆Mb15、灌孔混凝土Cb30。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

房屋顶点水平位移最接近于（）mm。
提示：取切应力不均匀系数μ=1.2。

某配筋砌块砌体剪力墙房屋，房屋高度25m，8度地震区，首层剪力墙截面尺寸如图4-36所示，墙体高度4400mm。砌块强度MU20、砂浆Mb15、灌孔混凝土Cb30。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某多层砌体结构承重墙段A，如图4-20所示，两端均设构造柱，墙厚240mm，长度 4000mm，采用烧结普通砖砌筑。

假设稳定系数=0.75，则该组合柱的承载力最接近于（）kN。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某配筋砌块砌体剪力墙房屋，房屋高度25m，8度地震区，首层剪力墙截面尺寸如图4-36所示，墙体高度4400mm。砌块强度MU20、砂浆Mb15、灌孔混凝土Cb30。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

当砖柱在排架方向和垂直排架方向无偏心时，柱子在垂直排架平面方向的轴向力影响系数最接近于（）。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

灌孔率为ρ=33%，该窗间墙的受压承载力最接近于（）kN。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

灌孔率为ρ=100%时，受压承载力最接近于（）kN。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

在抗漂浮验算中，关于漂浮荷载效应值γ₀S₁与抗漂浮荷载效应S₂之比，下列哪一项是正确的？（）
提示：砌体结构按刚体计算，水浮力按活荷载计算。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某房屋为六层砖混住宅楼，横墙承重，楼板及屋盖均采用现浇混凝土板。外墙和内纵墙厚度为360mm，内横墙厚度为240mm，砖为MU10，砂浆强度等级：一、二层为M10，三、四层为M7.5，五、六层为M5。房屋平、剖面图见图4-29，该房屋所在地区的抗震设防烈度为8度，场地为Ⅱ类。

二层某外墙立面如图4-32所示，墙厚370mm，窗洞宽1.0m，高1.5m，窗台高于楼面0.9m，砌体的弹性模量为E（MPa）。则该外墙层间等效侧向刚度（N/mm），应与下列（）项数值最为接近。

提示：①墙体剪应变分布不均匀影响系数ζ=1.2；②取G=0.4E。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如图4-8所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱 (每边凸出墙面200mm×590mm)。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑(f=2.79MPa)。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30(f_c=14.3N/mm²)，纵向钢筋为HRB400(f_v=360N/mm²)，箍筋采用HPB235(f=210N/mm²)。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m²，屋面活荷载标准值为0.5kN/m²，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m²，活荷载标准值为2.0kN/m²，墙体自重标准值(包括双面粉刷)为2.61kN/m²，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸b_b×h_b=250mm×600mm(石灰水粉刷)。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

假定如图4-46所示，三层Ⅰ—Ⅰ截面的外纵墙内力以及该层窗间墙的β值和计算截面面积如下：荷载产生的轴向力设计值N=268.4kN，弯矩设计值M=2.35kN·m，β=14，面积A=0.432m²。验算Ⅰ—Ⅰ截面受压承载力关系式中右端项（φfA）的数值最接近于（）kN。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

图4-12所示为砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合墙，已知墙厚240mm，构造柱截面尺寸240mm×240mm，l₁=l₂=1700mm，计算高度3.8m。配置412HPB235钢筋，砖墙采用MU10砖，M5混合砂浆砌筑，构造柱采用C20的混凝土。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某单跨仓库，如图4-37所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M_左=26kN·m；右风时，M_右=35kN·m。

假定在三层楼面梁下加设一预制混凝土垫块，其尺寸为240mm×490mm×180mm，根据静力计算梁底墙体截面处的轴向力设计值=264.1kN，楼面梁支座反力设计值=74.54kN。已求得砌体局部抗压强度提高系数γ=1.35，=0.082。梁垫块下砌体局部受压承载力验算公式左右端项的数值与下列（）项关系式接近。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。

某窗间墙尺寸为1200mm×370mm，如图4-2所示，采用MU10砖和M2.5的混合砂浆砌筑。已知大梁截面尺寸为b×h=200mm×550mm，跨度5m，支承长度a=240mm，梁端荷载设计值产生的支承压力付N_l=240kN，梁底墙体截面处的上部设计荷载为N₀=50kN。