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某厂房柱基础如图所示，b×l=2×3m，受力层范围内有淤泥质土层③，该层修正后的地基承载力特征值为135kPa，荷载标准组合时基底平均压力p_k=202kPa，试验算淤泥质土层顶面处承载力是否满足要求。

某正常固结土层厚2.0m，其下为不可压缩层，平均自重应力p_cz=100kPa；压缩试验数据见表，建筑物平均附加应力P₀=200kPa，试求该土层最终沉降量。

某地下车库位于地下活动区，平面面积为4000m²，顶板上覆土层厚1.0m，重度γ=18kN/m³，公共活动区可变荷载为10kPa，顶板厚度为30cm，顶板顶面标高与地面标高相等，底板厚度50cm，混凝土重度为25kN/m³，侧墙及梁柱总重10MN，车库净空为4.0m，水位为地面下1.0m，下列对设计工作的判断中不正确的是哪项？

（1）抗浮验算不满足要求，应设抗浮桩；
（2）不设抗浮桩，但在覆土以前不应停止降水；
（3）按使用期的荷载条件不需设置抗浮桩；
（4）不需验算地基承载力及最终沉降量。

柱下独立基础底面尺寸为3m×5m，F₁=300kN，F₂=1500kN，M=900kN·m，F_H=200kN，如图所示，基础埋深d=1.5m，承台及填土平均重度γ=20kN/m³，试计算基础底面偏心距和基底最大压力。

水下重力式码头为条形基础，基底为抛石基床，抛石厚度为2.0m，底面处有效受压宽度B′_e=14m，不排水抗剪强度标准值S_uk=40kPa(φ=0°)，天然重度为18kN/m³，抛石基床内天然重度γ_kl=19kN/m³，按《港口工程地基规范》(JTJ 250—1998)，深度系数，倾斜系数，试求地基极限承载力竖向分力。

相邻两座A、B楼，由于建B楼对A楼产生影响，如图所示，试计算建B楼后A楼的附加沉降量。

条形基础宽度为3.0m，由上部结构传至基础底面的最大边缘压力为80kPa，最小边缘力为0，基础埋置深度为2.0m，基础及台阶上土自重的平均重度为20kN/m³，指出下列论述中哪项是错的。
（1）计算基础结构内力时，基础底面压力的分布符合小偏心的规定；
（2）按地基承载力验算基础底面尺寸时，基础底面压力分布的偏心已经超过了现行《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）中根据土的抗剪强度指标确定地基承载力特征值的规定；
（3）作用于基础底面上的合力为240kN/m；
（4）考虑偏心荷载时，地基承载力特征值应不小于120kPa才能满足设计要求。

某高层筏板式住宅楼的一侧设有地下车库，两部分地下结构相互连接，均采用筏基，基础宽12m，基础埋深在室外地面以下10m，住宅楼基底平均压力为260kN/m²，地下车库基底平均压力为60kN/m²，场区地下水位埋深在室外地面以下3.0m，为解决基础抗浮问题，在地下车库底板以上再回填厚度约0.5m，重度为35kN/m³的钢渣，场区土层的重度均按20kN/m³考虑，地下水重度按10kN/m³取值，根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）计算，试计算住宅楼地基承载力f_a。

某独立基础尺寸为4m×4m，基础底面处的附加压力为130kPa，地基承载力特征值f_ak=180kPa，根据下表提供的数据，采用分层总合法计算独立柱基的地基最终变形量，变形计算深度为基础底面下6.0m，沉降计算经验系数取，根据以上条件试计算地基最终变形量。

0m的油罐基底附加压力为100kPa，油罐轴线上罐底面以下10m处附加应力系数a=0.285，由观测得到油罐中心的底板沉降为200mm，深度20m处的深层沉降为40mm，试求10m范围内土层的平均沉降反算压缩模量。

一高度为30m的塔桅结构，刚性连接设置在宽度b=10m，长度l=11m，埋深d=2.0m的基础板上，包括基础自重的总重W=7.5MN，地基土为内摩擦角φ=35°的砂土，如已知产生失稳极限状态的偏心距为e=4.8m，基础侧面抗力不计，试计算作用于塔顶的水平力接近何值时，结构将出现失稳而倾倒的临界状态。

建筑物基础底面积为4m×8m，荷载效应准永久组合时上部结构传下来的基础底面处的竖向力F=1920kN，基础埋深d=1.0m，土层天然重度γ=18kN/m³，地下水位埋深为1.0m，基础底面以下平均附加应力系数见表，沉降计算经验系数，试按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)计算最终沉降量。

某厂房柱基础建于如图所示的地基上，基础底面尺寸为b=2.5m，l=5.0m，基础埋深为室外地坪下1.4m，相应荷载效应标准组合时基础底面平均压力p_k=145kPa，试对软弱下弱层②进行承载力验算。

大面积堆载试验时，在堆载中心点下用分层沉降仪测得各土层顶面的最终沉降量和用孔隙水压力计测得的各土层中部加载时的起始孔隙水压力值均见下表，根据实测数据可以反算各土层的平均模量，试计算第③层土的反算平均模量。

某积水低洼场地进行地面排水后在天然土层上回填厚度5.0m的压实粉土，以此时的回填面标高为准下挖2.0m，利用压实粉土作为独立方形基础的持力层，方形基础边长4.5m，在完成基础及地上结构施工后，在室外地面上再回填2.0m厚的压实粉土，达到室外设计地坪标高，回填材料为粉土，载荷试验得到压实粉土的承载力特征值为150kPa，其他参数见图，若基础施工完成时地下水位已恢复到室外设计地坪下3.0m（如图所示），地下水位上下土的重度分别为18.5kN/m³和20.5kN/m³，请按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）试求深度修正后地基承载力的特征值。（承载力宽度修正系数η_b=0，深度修正系数η_d=1.5）

在矩形面积abcd上作用均布荷载p=150kPa，如图所示，试计算g点下深度6m处的竖向应力σ_z值。

某稳定土坡的坡角为30°，坡高3.5m，现拟在坡顶部建一幢办公楼，该办公楼拟采用墙下钢筋混凝土条形基础，上部结构传至基础顶面的竖向力F_k=300kN/m，基础砌置深度在室外地面以下1.8m，地基土为粉土，其黏粒含量ρ_c=11.5%，重度γ=20kN/m³，f_ak=150kPa，场区无地下水，根据以上条件，为确保地基基础的稳定性，试求基础底面外缘线距离坡顶的最小水平距离α。
（注：为简化计算，基础结构的重度按地基土的重度取值）

某土层及其物理指标如图所示，试计算土中自重应力。

某桥墩基础，基础尺寸b=4m，l=10m，基础埋深d=2.0m，土层重度γ=19kN/m³，作用轴力F_k=4000kN，弯矩M_k=2800kN·m。试计算当外力作用在基础顶上和基础底面时的基底压力。

某桥墩，作用在基础底面的中心荷载F_k=2520kN，基础尺寸6m×3m，土层分布和土性指标如图所示，试计算自重应力及附加应力。

某场地为砂土，如图所示。地下水位于地面下2.0m渗透1点比2点总水头高0.5m，试绘制土中总应力、孔隙水压力和有效应力。

某条形分布荷载p=150kPa，如图所示。试计算O点下3m处的竖向应力。

某构筑物基础尺寸4m×2m，埋深2m，土层重度γ=20kN/m³，基础作用偏心荷载F_k=680kN，偏心距1.31m，试求基底平均压力和边缘最大压力。

某场地为砂土，如图所示。水由下向上渗流，由于渗流力作用，使得1点和2点水头差0.5m，试计算总应力、孔隙水压力和有效应力。

某场地为粉土，如图所示。地下水位位于地面下2.0m，毛细水上升区h_c=0.5m，试计算总应力和孔隙水压力。

某矩形面积（b×l=3m×5m）三角形分布的荷载作用在地基表面，荷载最大值p=100kPa，试计算面积内O点下深度z=3m处的竖向应力。

某场地土层分布如图所示，已知总应力为自重应力，试求总应力，孔隙水压力和有效应力。

某路堤高8m，路堤填土γ=18.8kN/m³，地基土γ=16.0kN/m³，φ=10°，c=8.7kPa，试计算：
（1）用太沙基公式验算路堤下地基承载力是否满足（K=3）；
（2）采用路堤两侧填土压实方法，以提高地基承载力，填土高度需多少才能满足（填土重度与路堤填土相同）

某桥墩基础，b×l=5m×10m，埋深4.0m，作用于基底中心竖向荷载N=8000kN，如图所示。试按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63—2007）验算地基承载力。

某矩形基础底面尺寸为2m×2m，基底附加压力p₀=185kPa，基础埋深3.0m，土层分布：0～4.0m粉质黏土，γ=18kN/m³，E_s=3.3MPa，f_ak=185kPa；4.0～7.0m粉土，E_s=5.5MPa，7m以下中砂，E_s=7.8MPa，有关数据见表，按照《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2011)，当地基变形计算深度时试计算地基最终变形量。

某矩形基础尺寸4m×2.5m，基础埋深1.0m，地下水位位于基底标高，室内压缩试验结果见下表，基础顶作用荷载效应准永久组合F=920kN，用分层总和法计算基础中点沉降。

某工程采用箱形基础，基础平面尺寸为64.8m×12.8m，基础埋深5.7m，土层分布为：0～5.7m，粉质黏土，γ=18.9kN/m³；5.7～7.5m，粉土，γ=18.9kN/m³；7.5～12.6m，粉质黏土，γ=18.9kN/m³；12.6～19.3m，卵石，基础底面以下各土层按《土工试验方法标准》（GB/T50123—1999）进行回弹试验，测得回弹模量见下表。试计算基础中点最大回弹变形量。

某相邻基础，作用基础底面处附加压力：甲基础p₀₁=200kPa，乙基础p₀₂=100kPa，试计算甲基础中点O及角点m以下深度2m处的竖向附加应力。

某矩形基础尺寸为2.4m×4.0m，设计地面下埋深1.2m（高于自然地面0.2m），作用在基础顶面荷载1200kN，土的重度γ=18kN/m³，试求基底水平面1点和2点下各3.6m深度处M₁和M₂的竖向附加应力。

某柱下钢筋混凝土独立基础，已知F_k=380kN，M_k=38kN·m，H=32kN，试确定基础尺寸。

某独立基础，底面尺寸3.7m×2.2m，基础高h=0.95m，柱边位置有效高度为0.91m，基础边缘位置有效高度为0.40m，柱截面尺寸0.7m×0.4m，基础顶作用F_k=1900kN，M_k=10kN·m，H_k=20kN，C20混凝土，f_t=1100kN/m²，如图所示。试验算柱与基础交接处截面受剪承载力。

某独立基础，底面尺寸2.4m×2.4m，基础高0.6m，分两个台阶，基础埋深1.2m，作用于基础顶面荷载F_k=680kN，柱截面尺寸0.4m×0.4m，如图所示。基础为C15混凝土，Ⅰ级钢筋，试验算台阶处和柱的冲切承载力。

某锥形基础，尺寸2.5m×2.5m，C20混凝土，作用在基础顶轴心荷载F_k=556kN，弯矩M_k=80kN·m，柱截面尺寸0.4m×0.4m，基础高h=0.5m，试验算基础受冲切承载力。

某混凝土承重墙下条形基础，墙厚0.4m，上部结构传来荷载F_k=290kN/m²，M_k=10.4kN·m，基础埋深d=1.2m地基承载力特征值f_ak=160kN/m²，试设计该基础。

某基础位于有承压水层位置如图所示，试问：（1）基槽开挖1.0m和1.5m槽底是否隆起；（2）基础埋深1.5m，承压水位至少降低几米？

某钢筋混凝土条形基础，由砖墙上部结构传来的相应荷载效应标准组合、基本组合和准永久组合分别为F_k=230kN/m、F=280kN/m和F=200kN/m，基础埋深d=0.8m，混凝土强度等级C20，HPB235钢筋，试设计该条形基础并进行沉降计算。

某独立基础4m×6m，埋深d=1.5m，作用基础顶面准永久竖向力F=1728kN，地下水位在地面下1.0m，土层分布：0～1.0m填土γ=18kN/m³；1.0～2.5m，粉质黏土，γ=18kN/m³，E_s=7.5MPa；2.5～8.9m淤泥质黏土，γ=17kN/m³，E_s=2.4MPa；8.9～9.5m黏土，γ=19.7kN/m³，E_s=9.9MPa，该黏土为超固结土（OCR=1.5），可作为不压缩层，试计算基础最终沉降。

某基础沉降计算数据见表，假如作用于基础底面附加压力p₀=60kPa，持力层地基承载力特征值f_ak=108kPa，压缩层厚度5.2m，试确定沉降计算经验系数。

试绘制如图所示的土层，在填土前、刚填完土、填土后已固结地基的总应力、孔隙水压力和有效应力。

某柱下联合基础，作用在柱上荷载效应标准值F_k1=1000kN，F_k2=1500kN，地基承载力特征值f_a=190kPa，作用F_k1柱尺寸0.3m×0.3m，如图所示。试确定基础的尺寸和基础截面最大负弯矩。

某场地大面积堆土高2m，重度γ=18kN/m³，如图所示。试求A、B两点的沉降差。

A、B基础尺寸相同，底面尺寸4m×4m，A基础作用竖向荷载F_k=200kPa，B基础作用竖向荷载F_k=200kPa和弯矩M_k=50kN·m，如图所示。试求基础中心点以下各z处附加应力是否相同。

某场地土层分布为：0～4m淤泥质黏土，γ=16.8kN/m³；4～11m黏土，γ_sat=19.7kN/m³，固结系数C_v=1.6×10^-3cm²/s，回弹指数C_e=0.05，压缩指数C_c=0.2，初始孔隙比e₀=0.72，11～15m砂卵石，如图所示，假设各土层完成固结后开挖一深4m的大面积基坑，待坑底土层充分回弹后建造建筑物，基础中心点以下附加应力近似为梯形分布，σ_A=120kPa，σ_B=60kPa，试求A点最终沉降量（忽略砂卵石层沉降）。

试计算如图所示，河床下A点的总竖向自重应力、孔隙水压力和有效竖向自重应力。

试绘制图中①、②（条基）的附加应力沿深度分布曲线，③、④的竖向自重应力沿深度分布曲线。

某挡土墙基础宽b=3m，作用竖向力N=200kN/m，N的偏心距e=0.2m，主动土压力E_a=50kN/m，挡土墙重度γ=23kN/m³，如图所示。试求基础作用力偏心距和基底压力分布。

一独立基础面积11.1m×9.0m，埋深3.0m，作用在基础底面准永久组合压力p=300kPa，各土层压缩模量如图所示，试计算基础中心点沉降。

某基础b×l=2.6m×2.6m，柱截面0.4m×0.4m，轴心荷载F_k=850kN，如图所示，混凝土强度等级C20，试验算基础变阶处的冲切承载力。

两个相同形式高20m的煤仓，采用10m×10m的钢筋混凝土基础，如图所示，埋深2.0m，两基础净距2.0m，准永久组合基底平均压力p=100kPa，地基为均匀的淤泥质黏土，γ=15kN/m³，E_s=3MPa，f_ak=100kPa，试计算煤仓的倾斜。

某6层砌体结构的住宅楼，基础为片筏基础，埋深1.5m，准永久组合基底平均压力p=90kPa，土层为淤泥质黏土和粉土两层土，第一层土不均匀，西边薄，东边厚，γ=17kN/m³，E_s=3MPa，第二层土，E_s=10MPa，试计算住宅局部倾斜是否满足规范要求。

某条形基础，如图所示，宽1.5m，长30m，埋深1.5m，作用基础底面准永久荷载压力120kPa，基础底面下土层为粉土，γ=17kN/m³，E_s=6MPa，基础两侧大面积填土；填土高1.5m，γ=18kN/m³。已知在基底压力120kPa作用下基础中点沉降为59mm(沉降计算深度15m)，试求：(1)条形基础底的附加压力；(2)填土引起的基础中点的附加沉降。

某柱基础，底面尺寸3.7m×2.2m，柱截面尺寸0.7m×0.4m，基础顶作用竖向力F_k=1900kN，弯矩M_k=10kN·m，水平力H_k=20kN，如图所示，试计算基础弯矩值。

某车间备料场，跨度l=24m，柱基础底面宽度b=4.0m，基础埋深d=2.0m，地基土压缩模量E_s=6.2MPa，堆载纵向长度a=48m，地面荷载大小和范围如图所示，试求由于地面荷载作用下柱基内侧边缘中点的地基附加沉降。

某独立基础，底面积1.8m×2.5m，埋深1.3m，土层分布：0～1.3m填土，γ=17.2kN/m³；1.3m以下粉砂，γ_sat=20kN/m³，γ=18kN/m³，e=1.0，，c_k=1kPa。当地下水位从地面下5.0m升至0.7m时，求地基承载力的变化（忽略水位上升对土坑剪强度的影响）。

某天然地基进行浅层平板载荷试验，承压板面积0.5m²，各级荷载及相应的沉降如图所示，试按s/b=1.5%的相对变形量确定地基承载力特征值。

某筏板基础，其地层资料如图所示，该4层建筑物建造后两年加层至7层，加层前基底附加压力p₀=60kPa，建造后两年固结度达80%，加层后基底附加压力p₀=100kPa（加层荷载假设为瞬间加上，忽略加载过程，同时E_s近似不变），试求加层后建筑物基础中点增加的最终沉降值。