某单层、单跨、无吊车仓库,如图所示。屋面为装配式无檩体系钢筋混凝土结构,墙体采用MU15蒸压灰砂普通砖,Ms5混合砂浆砌筑,砌体施工质量控制等级为B级,基础埋置较深且设有刚性地坪,外墙T形壁柱特征值详见表。设计使用年限为50年,结构安全等级为二级。
假定取消①轴线山墙门洞及壁柱,改为钢筋混凝土构造柱GZ,如图所示,试问,该墙的高厚比验算结果(β=H0/h≤μ1μ2[β]),与下列何组数据最为接近()
A. B. C. D.
有一现浇钢筋混凝土框架结构,受一组水平荷载作用,如图所示,括号内数据为各柱和梁的相对刚度。由于梁的线刚度与柱线刚度之比大于3,节点转角θ很小,它对框架的内力影响不大,可以简化为反弯点法求解杆件内力。顶层及中间层柱的反弯点高度为1/2柱高,底层的反弯点高度为2/3柱高。
A.9.4 B.20.8 C.6.8 D.5.7
某一现浇钢筋混凝土民用建筑框架结构(无库房和机房),设计使用年限为50年,其边柱某截面在各种荷载作用下的M、N内力标准值如下: 静载:M=-23.2kN·m N=56.5kN 活载1:M=14.7kN·m N=30.3kN 活载2:M=-18.5kN·m N=24.6kN 左风:M=35.3kN·m N=-18.7kN 右风:M=-40.3kN·m N=16.3kN 活载1和活载2均为竖向荷载,且二者不同时出现。
A.M=-53.7;N=102.2 B.M=-51.15;N=98.8 C.M=9.54;N=57.5 D.M=10.6;N=63.9
A.0.499 B.0.517 C.0.512 D.0.544
某多层钢筋混凝土框架-剪力墙结构,框架抗震等级为二级。电算结果显示该结构中的框架柱在有地震组合时的轴压比为0.6。该柱截面配筋按平法施工图截面注写方式示于图。该KZ1柱的纵向受力钢筋为HRB400,箍筋为HPB300,混凝土强度等级为C30,箍筋的保护层厚度为20mm。试问,KZ1柱在加密区的体积配箍率[ρv]与实际体积配箍率ρv的比值([ρv]/ρv),与下列何项数值最为接近()
A.0.68 B.0.76 C.0.89 D.1.50
有一多层钢筋混凝土框架-剪力墙结构的L形加强区剪力墙,如图所示,8度抗震设防,抗震等级为二级,混凝土强度等级为C40,暗柱(配有纵向钢筋部分)的受力钢筋采用HRB400(),暗柱的箍筋和墙身的分布筋均采用HPB300(),该剪力墙身的竖向和水平向的双向分布钢筋均为12@200,剪力墙承受的重力荷载代表值作用下的轴压力设计值N=5880.5kN。
A.0.722 B.0.91 C.1.08 D.1.15
在北京地区的某公园水榭走廊,是一露天敞开的钢筋混凝土结构,有一矩形截面简支梁,它的截面尺寸和配筋如图所示,安全等级二级。梁采用C30混凝土,单筋矩形梁,纵向受力筋采用HRB()400,箍筋采用HPB300钢筋,已知相对受压区高度ξ=0.2842。试问,该梁所能承受的非地震时基本组合的弯矩设计值M(kN·m),与下列何项数据最为接近()提示:不考虑受压区纵向钢筋的作用。
A.140.32 B.158.36 C.172.61 D.188.16
某多层现浇钢筋混凝土民用建筑框架结构,无库房区,属于一般结构,抗震等级为二级。作用在结构上的活载仅为按等效均布荷载计算的楼面活载;水平地震作用和竖向地震作用的相应增大系数为1.0,已知其底层边柱的底端受各种作用产生的内力标准值(单位:kN·m,kN)如下: 静载:M=32.5V=18.7 活载:M=21.5V=14.3 左风:M=28.6V=-16.4 右风:M=-26.8V=15.8 左地震:M=-53.7V=-27.0 右地震:M=47.6V=32.O 垂直地震:M=16.7V=10.8 试问,当对该底层边柱的底端进行截面配筋设计时,按强柱弱梁、强剪弱弯调整后,其基本组合的M(kN·m)的最大设计值,应与下列何项数据最为接近()
A.M=183.20 B.M=168.16 C.M=152.66 D.M=122.13
有一多层钢筋混凝土框架结构,抗震等级为二级,其边柱的中间层节点,如图所示,计算时按刚接考虑;梁上部纵向受拉钢筋采用HRB400,428,混凝土强度等级为C45,梁纵向受拉钢筋保护层厚度取40mm,试问,l1+l2的最合理的长度,应与下列何项数据最为接近()
A.l1+l2=870mm B.l1+l2=830mm C.l1+l2=780mm D.l1+l2=750mm
有一非抗震设计的简支独立主梁,如图所示,截面尺寸b×h=200mm×500mm,混凝土强度等级为C30,纵向受力钢筋采用HRB400(),箍筋采用HPB300(),梁受力纵筋合力点至截面近边距离as=35mm。
A.6@100(双肢) B.8@200(双肢) C.8@100(双肢) D.8@150(双肢)
A.63.8 B.24.5 C.36.0 D.39.3
A.400 B.450 C.600 D.650
A.M=-105.40;N=127.77 B.M=-101.93;N=119.33 C.M=-49.45;N=100.38 D.M=-83.30;N=114.08
A.混凝土应力减小,钢筋应力增大 B.混凝土应力增大,钢筋应力减小 C.混凝土应力减小,钢筋应力减小 D.混凝土应力增大,钢筋应力增大
已知q=10.0kN/m(包括梁自重),VAq/RA>0.75,VAP为集中荷载产生的梁端剪力,RA、VAP、q均为设计值。梁端已配置8@150(双肢)箍筋。试问,该梁所能承受的最大集中荷载设计值P(kN),最接近下列何项数据()
A.123.47 B.144.88 C.112.39 D.93.67
A.处于二a类环境类别的预应力混凝土构件,其最低混凝土强度等级不宜小于C35 B.混凝土结构的耐久性,针对不同的环境类别对混凝土提出了基本要求,这些基本要求有最低混凝土强度等级、最大水胶比、最大含碱量 C.民用建筑游泳池内的框架柱,当设计年限为50年时,当采用混凝土强度等级不小于C25,柱内纵向钢筋保护层厚度不小于25mm D.建筑工地上的工棚建筑,一般设计年限为5年,可不考虑混凝土的耐久性要求
某露天原料堆场,设置有两台桥式吊车,起重量Q=16t,中级工作制;堆场跨度为30m,长120m,柱距12m,纵向设置双片十字交叉形柱间支撑,下片设在图中EA处。栈桥柱的构件尺寸及主要构造,如图所示,采用Q235B钢制造,焊接采用E43型电焊条。设计使用年限为50年。结构安全等级为二级。 荷载标准值:(1)结构自重 (2)吊车荷载 吊车梁G1=40kN 垂直荷载P=583.4kN 辅助桁架=20kN 横向水平荷载T=18.1kN 栈桥柱G3=50kN
A.123.3 B.161.5 C.167.1 D.180.4
A.35 B.25 C.15 D.12
A.6 B.8 C.10 D.12
箱形柱的柱脚如图所示,采用Q235钢,手工焊接使用E43型电焊条,柱底端刨平,沿柱周边用角焊缝与柱底板焊接。试问,其直角焊缝的焊脚尺寸hf(mm),与下列何项数值最为接近()
A.10 B.14 C.16 D.20
A.748.8 B.1032.4 C.1049.5 D.1114.1
工地拼接实腹梁的受拉翼缘板,采用高强度螺栓摩擦型连接,如图所示。受拉翼缘板的截面为-1050×100,f=325N/mm2,高强度螺栓采用M24(孔径d0=26mm),螺栓性能等级为10.9级,摩擦面的抗滑移系数μ=0.4。试问,在要求高强度螺栓连接的承载能力不低于板件承载能力的条件下,拼接螺栓的数目(个),与下列何项数值最为接近()
A.170 B.220 C.240 D.310
A.热轧圆管 B.热轧方管 C.热轧H型钢 D.热轧H型钢
A.22.9 B.30.6 C.37.9 D.41.9
一多层砌体房屋局部承重横墙,如图所示。采用MU10烧结普通砖、M5混合砂浆砌筑,防潮层以下采用M10水泥砂浆砌筑,砌体施工质量控制等级为B级。
A.309 B.265 C.345 D.283
某建筑物中部屋面等截面挑梁L(240mm×300mm),如图所示,屋面板传来活荷载标准值Pk=6.4kN/m,设计值为P=8.96kN/m,屋面板传来恒载(含梁自重)标准值gk=16kN/m,设计值为g=19.2kN/m。设计使用年限为50年,取γ0=1.0。
A.l1>2.76m B.l1>2.27m C.l1≥2.76m D.l1≥2.96m
某12m跨食堂,采用三角形木桁架,如图所示。下弦杆截面尺寸140mm×160mm,采用干燥的TC11西北云杉,其接头为双木夹板对称连接,位置在跨中附近。
A.134.4 B.128.2 C.168 D.179.2
A.纵横墙之间的空间作用使墙体的刚度增大,从而使温度应力增加,但增加的幅度不是太大 B.温度应力完全取决于建筑物的墙体长度 C.门窗洞口处对墙体的温度应力反映最大 D.当楼板和墙体之间存在温差时,最大的应力集中在墙体的上部
有一底面宽度为b的钢筋混凝土条形基础,其埋置深度为1.2m,取条形基础长度1m计算,其上部结构传至基础顶面处相应于作用的标准组合为:竖向力Fk,弯矩Mk。已知计算Gk(基础自重和基础上土重)用的加权平均重度γG=20kN/m3,基础及施工地质剖面如图所示。
A.非压缩性土 B.低压缩性土 C.中压缩性土 D.高压缩性土
栈桥柱腹杆DE采用两个中间无联系的等边角钢,其截面125×8(ix=38.3mm,imin=25mm),当按轴心受压构件计算平面内稳定性时,试问,杆件抗压强度设计值f的折减系数,与下列何项数值最为接近()
A.0.725 B.0.756 C.0.818 D.0.842
假定横墙增设构造柱GZ(240mm×240mm),其局部平面如图所示。GZ采用C25混凝土,竖向受力钢筋为HRB335级钢筋414,箍筋为HPB300级钢筋6@100。已知组合砖墙的稳定系数φcom=0.804。试问,基础顶面处砖砌体和钢筋混凝土构造柱组成的组合砖墙的轴心受压承载力设计值,与下列何项数值最为接近()
A.1160kN/m B.980kN/m C.530kN/m D.480kN/m
某单层、单跨、无吊车仓库,如图所示。屋面为装配式无檩体系钢筋混凝土结构,墙体采用MU15蒸压灰砂普通砖,Ms5混合砂浆砌筑,砌体施工质量控制等级为B级,基础埋置较深且设有刚性地坪,外墙T形壁柱特征值详见表。设计使用年限为50年,结构安全等级为二级.
对于轴之间山墙的高厚比验算(β=H0/h≤μ1μ2[β]),下列何组数据正确()
A.41.4kN<136.08kN B.73.8kN<136.08kN C.82.8kN<108.86kN D.82.8kN<136.08kN
A.s1>s2 B.s1=s2 C.s1<s2 D.无法判断
A.60.7 B.242.8 C.121.4 D.52.6
A.受水平荷载和弯矩较大的柱,配筋长度应通过计算确定 B.桩基承台下存在淤泥、淤泥质土或液化土层时,配筋长度应穿过淤泥、淤泥质土或液化土层 C.坡地岸边的桩、地震区的桩、抗拔桩、嵌岩端承桩应通长配筋 D.桩径大于600mm的钻孔灌注桩,构造钢筋的长度不宜小于桩长的2/3
栈桥柱腹杆DE采用两个中间有缀条联系的等边角钢,其截面为75×6(ix=23.1mm,imin=14.9mm),当按轴心受压构件计算稳定性时,试问,杆件抗压强度设计值f的折减系数,与下列何项数值最为接近()
A.0.862 B.0.836 C.0.821 D.0.810
有一毛石混凝土重力式挡土墙,如图所示。墙高为5.5m,墙顶宽度为1.2m,墙底宽度为2.7m。墙后填土表面水平并与墙齐高,填土的干密度为1.90t/m3。墙背粗糙,排水良好,土对墙背的摩擦角为δ=10°,已知主动土压力系数ka=0.2,挡土墙埋置深度为0.5m,土对挡土墙基底的摩擦系数μ=0.45。
A.60.50 B.66.55 C.90.75 D.99.83
A.90×6(ix=27.9mm,imin=18mm) B.80×6(ix=24.7mm,imin=15.9mm) C.75×6(ix=23.1mm,imin=14.9mm) D.63×6(ix=19.3mm,imin=12.4mm)
A.24.2 B.39.6 C.79.2 D.120.0
黏性土层①的天然孔隙比e0=0.84,液性指数IL=0.83,试问,修正后的基底处地基承载力特征值fa(kPa),与下列何项数值最为接近() 提示:假设基础宽度b<3m。
A.172.4 B.169.8 C.168.9 D.158.5
如图(a)所示为某钢筋混凝土高层框架结构的—榀框架,抗震等级为二级,底部一、二层梁截面高度为0.6m,柱截面为0.6m×0.6m。已知在重力荷载和地震作用组合下,内力调整前节点B和柱DB、梁BC的弯矩设计值(kN·m)如图(b)所示。柱DB的轴压比为0.75。
A.345 B.360 C.414 D.518
某6层框架结构,如图所示。抗震设防烈度为8度,设计基本地震加速度为0.20g,设计地震分组为第二组,场地类别为Ⅲ类,集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为G6=4800kN,G2~5=6000kN,G1=7000kN,采用底部剪力法计算。 提示:按《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)计算。
假定结构的基本自振周期T1=0.7s,结构阻尼比ζ=0.05。试问,结构总水平地震作用标准值FEk(kN),与下列何项数值最为接近()
A.2492 B.3271 C.3919 D.4555
某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土剪力墙结构房屋,如图所示,设计使用年限为50年,地面以上高度为100m,迎风面宽度为25m,100年重现期的基本风压w0=0.65kN/m2,50年重现期的基本风压w0=0.50kN/m2,风荷载体型系数为1.3。
A.1.291 B.1.315 C.1.381 D.1.442
A.90.85 B.99.82 C.94.11 D.85.14
A.1019025000 B.1637718750 C.1965262500 D.2358315000
假定fa=165kPa,Fk=300kN/m,Mk=150kN·m,当x值满足要求(即基底反力是矩形均匀分布状态)时,其基础底面最小宽度b(m),与下列何项数值最为接近()
A.2.07 B.2.13 C.2.66 D.2.97
A.1.25 B.1.34 C.1.42 D.1.73
A.76.1 B.96.3 C.152.2 D.192.6
A.高度不大于50m的框架结构 B.高度为180m的剪力墙结构 C.高度为160m的框架-核心筒结构 D.高度为175m的筒中筒结构
假定柱AE在重力荷载和地震作用组合下,柱上、下端的弯矩设计值分别为。试问,抗震设计时,柱AE端部截面的剪力设计值(kN),与下列何项数值最为接近()
A.161 B.171 C.186 D.201
若该框架为钢筋混凝土结构,结构的基本自振周期T1=0.8s,总水平地震作用标准值FEk=3475kN,试问,作用于顶部附加水平地震作用ΔF6(kN),与下列何项数值最接近()
A.153 B.257 C.466 D.525
按承载能力设计时,确定高度100m处幕墙骨架围护结构的风荷载标准值(kN/m2),与下列何项数值最为接近() 提示:幕墙骨架围护结构面积为40m2。
A.1.616 B.1.584 C.1.389 D.1.288
A.1.50 B.2.22 C.2.47 D.2.12
A.1320 B.1260 C.1160 D.1060
当Fk=300kN/m,Mk=0,b=2.2m,x=1.1m,验算条形基础翼板抗弯强度时,假定可按永久荷载控制的基本组合进行。试问,翼板根部处截面的弯矩设计值M(kN·m),与下列何项数值最为接近()
A.61.53 B.72.36 C.83.07 D.97.69
根据最新的吊车资料,栈桥柱吊车肢最大压力设计值NAE=1204kN,原设计柱肢截面为H400×200×8×13(A=8412mm2,ix=168mm,iy=45.4mm),当柱肢AE按轴心受压构件的稳定性验算时,试问,柱肢最大压应力(N/mm2),与下列何项数值最为接近() 提示:不考虑柱肢各段内力变化对计算长度的影响。
A.166.8 B.185.2 C.188.1 D.215.0
假定框架梁BC在考虑地震作用组合的重力荷载代表值作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值VGb=135kN。试问,该框架梁端部截面组合的剪力设计值(kN),与下列何项数值最为接近()
A.194 B.200 C.206 D.212
若已知结构水平地震作用标准值FEk=3126kN,顶部附加水平地震作用ΔF6=256kN,试问,作用于G5处的地震作用标准值F5(kN),与下列何项数值最为接近()
A.565 B.694 C.756 D.914
假定⑤轴线上的一个壁柱底部截面作用的轴向压力标准值Nk=179kN,设计值N=232kN,其弯矩标准值Mk=6.6kN·M,设计值M=8.58kN·m,如图所示。试问,该壁柱底截面受压承载力验算结果(N≤φFA),其左右两端项与下列何组数值最为接近()
A.232kN<939kN B.232kN<1018kN C.232kN<916kN D.232kN<845kN
假定主动土压力Ea=93kN/m,作用在距基底z=2.10m处,且假定挡土墙重心离墙趾的水平距离x0=1.677m,挡土墙每延米自重G=257.4kN/m。已知每米长挡土墙底面的抵抗矩W=1.215m3,试问,其基础底面边缘的最大压力pkmax(MPa),与下列何项数值最为接近()
A.134.69 B.143.76 C.166.41 D.172.40
A.63.20 B.64.49 C.68.07 D.69.47
A.218760 B.233333 C.303333 D.306133
A.0.177 B.0.212 C.0.228 D.0.244
A.2413 B.2544 C.2839 D.3140
A.70.6;141.3 B.73.4;141.3 C.70.6;119.0 D.73.4;119.0
若建筑物位于一高度为45m的山坡顶部,如图所示。试问,建筑屋面D处的风压高度变化系数μz,与下列何项数值最为接近()
A.2.191 B.2.290 C.2.351 D.2.616
A.二层楼面,即标高5.400m处 B.三层楼面,即标高9.000m处 C.四层楼面,即标高12.600m处 D.五层楼面,即标高16.200m处
某公路桥梁,标准跨径为20m,计算跨径为19.5m,由双车道和人行道组成。桥面宽度为0.25m(栏杆)+1.5m(人行道)+7.0m(车行道)+1.5m(人行道)0.25m(栏杆)=10.5m,桥梁结构由梁高1.5m的5根T形主梁和横隔梁组成,C30混凝土。设计荷载:公路—Ⅰ级汽车荷载,人群荷载为3.0kN/m2,汽车荷载冲击系数μ=0.210。桥梁结构的布置如图所示。 提示:按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)计算。
A.0.51 B.0.55 C.0.61 D.0.65
A.0.565 B.0.625 C.0.715 D.0.765
某公路上简支梁桥,标准跨径为15m,计算跨径为14.6m,梁桥由5片主梁组成,主梁高为1.3m,跨中腹板宽度为0.16m,支点处腹板宽度加宽,采用C30混凝土。已知支点处某根主梁的恒载作用产生的剪力标准值VGk=250kN,汽车荷载(含冲击系数)产生的剪力标准值Vqk=180kN,人群荷载产生的剪力标准值Vrk=20kN。汽车荷载冲击系数为0.215。 提示:按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)计算。
A.175 B.195 C.205 D.215
A.1125 B.1175 C.1215 D.1250
A.815 B.845 C.860 D.885
A.114 B.131 C.141 D.152