如图一所示支柱上下端均为胶结且设置支撑，支柱长度为9m，在两个三分点处均有侧向支撑，以阻止柱在弱轴方向的过早失稳，构件的设计压力为N=250KN，容许长细比[λ]=150，支柱截面为工字形120a,A=35.5cm²，I_x=8.15cm,I_y=2.12cm,钢材为Q235（f=215N/mm²）,验算此支柱的整体稳定和刚度。计算得

试验算图2中承受静力荷载的拉弯构件。作用力设计值如l到2所示，钢材为Q235(f=215N/mm²)，构件截面无削弱。截面为轧制工字钢145a，A=102cm²，W_x=1430cm。截面塑性发展系数。
计算的弯矩最大值为l29kN/m。

图1所示一上端铰接，下端固定的轴心受压柱，承受的压力设计值为N=900kN，柱的长度为525m，计算长度系数=0.8。钢材为Q235(f=15N/mm²)。验算此柱的整体稳定，刚度和局部稳定。拄截面的尺寸如图所示，A=62cm2，i_x=9.77cm，i_y=6.48cm。容许长细比

图一（a）所示为一支架，其支架的压力设计值为N=1600KN，柱两端交接，钢材为Q235，容许长细比为[λ]=150，截面无孔眼削弱。支柱选用I56a(f=205N/mm²),A=135cm²,I_x=22.0cm,I_y=3.18cm,验算此支柱的承载力。

图2所示简支梁长12m，钢材为Q235(f＝215N／mm²,fv＝125N／mm²)采用如图所示焊接工字形截面，已知单位长度的质量为149.2kg／m，梁的自重为149.2*9.8＝1463N／m，截面积A=158.4cm²，I_x＝268193cm⁴，W_nx＝5128cm³，S_x＝2987cm³，t_w＝8mm。粱上集中荷载如图所示(单位kN)。试验算此粱的正应力和支座处剪应力。荷载分项系数为1．2，截面塑性发展系数rx＝1.05，ry＝1.20。

图1所示支架，支柱的压力设计值N＝1600kN，柱两端铰接，钢材为Q235(f＝215N／mm²)，容许长细比[λ]＝150。截面无孔眼削弱。支柱选用焊接工字形截面，已知面积A=90cm²,i_x=12.13cm,i_y=63.6cm。验算此支柱的整体稳定。

如图所示：已知焊缝承受的斜向静力荷载设计值F=150KN，Θ=60⁰，偏心e为20mm,角焊缝的焊脚尺寸h_f=8mm,实际长度l=155mm,钢材为Q235B，焊条为E43型。（f^w_f=160N/mm²）β_f取1.22，验算图所示直角角焊缝的强度。

图所示的拉弯构件长6000mm,轴向拉力的设计值为800kN,横向均布荷载的设计值为7kN/m。设截面无削弱，钢材为Q345(f=310N/mm²),构件采用普通工字钢I22a,截面积A＝42.1cm²,重量0.32KN/m,W_x=310cm³,I_x=8.99cm,I_y=2.32cm。验算截面是否满足设计要求。

图一所示简支梁长6m,采用I36a（f=215N/mm²,f_v=125N/mm²,）已知单位长度的质量为59.9kg/m,梁的自重为59.9*9.8=587N/m,I_x=15760cm⁴,W_x=875cm³,I_x/S_x=30.7cm,T_w=10mm,梁上作用恒荷载，荷载的密度q=35000N/m,荷载分项系数1.0,截面塑性发展系数,试验算此梁的正应力及支座处剪应力。