条件如下表和图4.7.2.3所示。
按规范JGJ94-2008计算,桩基沉降值s为()。
A.10mm
B.20mm
C.30mm
D.40mm
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某4m×4m承台下设4根600mm灌注桩,桩长L=24m,桩端置于中密中砂层之上,桩距3m,分层总和法求出沉降s'=50mm,沉降计算经验系数为1.0,按桩基规范JGJ94-2008确定桩基沉降为()。
A.8.2mm
B.15mm
C.28.2mm
D.35mm
某位于季节性冻土场地上的轻型建筑物采用400mm的钻孔桩,桩长6m,桩周冻胀土为黏土,冻胀等级属强冻胀,标准冻深2.2m,作用于桩上的冻拔力设计值为()。
A.<199kN
B.298kN
C.199~298kN
D.149kN
A.356kN
B.405kN
C.550kN
D.605kN
如图4.3.4所示,桩顶竖向力设计值N为()。
A.550kN
B.560kN
C.570kN
D.580kN
A.50mm
B.100mm
C.150mm
D.应计算后确定
最新试题
假定承台顶面处相应于作用的基本组合时的竖向压力F=3100kN,弯矩M=0。取aS=50mm,欲满足抗冲切破坏条件,相应的承台的最小有效高度h0(mm)最接近下列()项。()
假定承台顶面处相应于作用的标准组合时的竖向压力FK=3300kN,弯矩MK=570kN·m,水平剪力VK=310kN,则桩基中单桩承受的最大竖向力标准值Qk,max(kN),最接近下列()项。
验算柱对承台的冲切时,承台的抗冲切承载力设计值(kN),最接近下列()项。
假定在图中的桩底传力作用下,相应于作用的基本组合时,求得基桩的竖向总反力设计值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承台和承台上土自重后,基桩的竖向净反力设计值为N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。确定矩形承台不利截面的最大弯矩设计值(kN·m)最接近下列()项。
确定角桩对承台的冲切时,承台的抗冲切承载力(kN)最接近下列()项。
该工程建筑抗震设防烈度为7度,设计地震分组为第一组,设计基本地震加速度为0.15g。细中砂层土初步判别认为需进一步进行液化判别,土层厚度中心A点的标准贯入锤击数实测值N=6。试问,当考虑地震作用,按《建筑桩基技术规范》计算桩的竖向承载力特征值时,细中砂层土的液化影响系数最接近下列()项。
承台Ⅰ-Ⅰ截面处的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。()
已知粉质黏土、淤泥质土和黏性土的桩周摩擦力特征值qsia依次分别为15kPa、10kPa和30kPa,黏性土的桩端土承载力特征值qpa为1120kPa。单桩竖向承载力特征值RA(kN),应与下列()项数据最为接近。()
已知βhp=0.975,补桩后承台在A桩处的角桩冲切的承载力设计值(kN)最接近下列()项。()
承台Ⅱ一Ⅱ截面处的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。