柱600mm×600mm;桩400mm×400mm;承台高H=1100mm,有效高度h0=950mm,fT=1.27MPa。
确定如图4.10.2.3所示桩基础中柱对承台冲切验算时,承台的抗冲切承载力为()。
A.5446kN
B.5456kN
C.5478kN
D.5714kN
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确定如图4.10.2.1所示正方形五桩承台的柱边抗冲切承载力。
承台厚1.2m,有效高度h0=1050mm,采用C25混凝土,fT=1.27MPa;桩截面0.4m×0.4m;柱载面0.6m×0.6m。抗冲切承载力为()
A.7157kN
B.7167kN
C.8181kN
D.7187kN
三角形承台正截面弯矩计算。
如图4.10.1.3柱截面为400mm×600mm,柱传至承台顶面竖向力F=2500kN,M1、M2分别为()。
A.1080kN·m、520kN·m
B.1252kN·m、790kN·m
C.1000kN·m、520kN·m
D.1000kN·m、620kN·m
A.1200kN·m,50cm2
B.1250kN·m,55cm2
C.1250kN·m,55cm2
D.1200kN·m,55cm2
某350mm×350mm打入式混凝土预制方桩,混凝土为C30,f=14.3MPa,拟采用自由落锤方式打入,锤的直径为500mm,桩垫直径为400mm,其他条件见表4.9.1、图4.9.1。
锤的落距宜为()。
A.10.5m
B.11.1m
C.11.6m
D.12.1m
桩身承载力计算。
有一钢筋混凝土预制方桩,边长为300mm,螺旋式箍筋间距为100mm,桩的入土深度为13m,混凝土强度等级为C30,纵向受压钢筋为420,HRB335级钢筋。
按桩身材料强度确定单桩极限承载力标准值为()。
A.1433kN
B.1497kN
C.1520kN
D.1687kN
某灌注桩桩径为800mm,桩长L=10m,混凝土为C25,fT=1.27MPa,E=2.8×104MPa,桩内配筋1018,保护层厚75mm;Ea2=2×105MPa,桩侧土的m=15×103kN/m4,桩顶与承台固接,桩顶受到的竖向压力设计值N=800kN,单桩水平承载力设计值为()。
A.106.9kN
B.137kN
C.144kN
D.151kN
直径为800mm的混凝土灌注桩,桩长L=10m,桩身混凝土为C25,其E=2.8×104MPa,桩内配1220钢筋,保护层厚75mm,Es=2×105MPa,桩侧土的m=20MN/m4,桩顶与承台固接,试确定在桩顶容许水平位移为6mm时的单桩水平承载力特征值为()。
A.405kN
B.500kN
C.600kN
D.700kN
桩基沉降计算。
条件如图4.7.2.1所示。桩径d=0.4m,桩长8m。按规范JGJ94-2008计算,桩基沉降量接近于()。
A.4.8mm
B.32.7mm
C.48.9mm
D.60mm
某建筑物位于软土地区,采用桩筏基础,桩径800mm,桩长40m,(桩端无良好持力层),采用正方形布桩,桩距s=3.2m,承台短边方向布桩25根,长边方向布桩50根,用分层总和法计算出的桩基沉降值s'=85mm,按桩基规范计算桩基沉降s为()。(承台长L=158.4m,宽B=8.4m)
A.58mm
B.68mm
C.75mm
D.85mm
A.76kN
B.156kN
C.76~156kN
D.≥156kN
最新试题
承台Ⅱ-Ⅱ截面的斜截面抗剪承载力设计值(kN)最接近下列()项。()
承台Ⅰ-Ⅰ截面处的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。()
已知βhp=0.975,补桩后承台在D桩处的受角桩冲切的承载力设计值(kN)最接近下列()项。
假定基桩嵌固入岩深度ι=3200mm,单桩竖向承载力特征值RA(kN)最接近下列()项。
由承台形心到承台底边距离范围内板带的弯矩设计值M2(kN·m)最接近下列()项。
该建筑物属于对水平位移不敏感建筑。单桩水平静载试验表明,当地面处水平位移为10mm时,所对应的水平荷载为32kN。已求得承台侧向土水平抗力效应系数ηι=1.35,桩顶约束效应系数η=2.05。当验算地震作用桩基的水平承载力时,沿承台长边方向,群桩基础的基桩水平承载力特征值RH(kN)最接近下列()项。提示:sA/d<6。()
承台Ⅱ-Ⅱ截面的剪力设计值V(kN)最接近下列()项。()
承台变阶处A1-A1截面的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。
承台Ⅰ-Ⅰ截面的剪力设计值V(kN)最接近下列()项。()
承台的柱边A2-A2截面的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。()