某建筑工程采用打人式钢筋混凝土预制方桩,桩截面边长为400mm,单桩竖向抗压承载力特征值RA=750kN。某柱下原设计布置A、B、C三桩,工程桩施工完毕后,检测发现B桩有严重缺陷,按废桩处理(桩顶与承台始终保持脱开状态),需要补打D桩,补桩后的桩基承台,如图所示。承台高度为1100mm,混凝土强度等级为C35(fT=1.57N/mm2),柱截面尺寸为600mm×600mm。取承台的有效高度h0=1050mm。按《建筑桩基技术规范》作答。
假定,柱只受轴心荷载作用,相应于荷载的标准组合时,原设计单桩承担的竖向压力均为745kN,假定承台尺寸变化引起的承台及其上覆土重量和基底竖向力合力作用点的变化可忽略不计。补桩后此三桩承台下单桩承担的最大竖向压力值(kN)最接近下列()项。()
A.750
B.790
C.850
D.900
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某建筑柱下桩基,由上部结构传至桩基承台顶面处相应于荷载的基本组合的内力值为:F=6600kN,MX=My=900kN·m,柱基独立承台下采用400mm×400mm钢筋混凝土预制桩,桩的平面布置及承台尺寸,如图所示。承台底面埋深3.0m,柱截面尺寸800mm×800mm,居承台中心位置。承台用C40混凝土(fT=1.71N/mm2),取h0=1050mm。承台及承台以上土的加权平均重度取20kN/m3。荷载的基本组合由永久荷载控制。按《建筑桩基技术规范》作答。
角桩对承台的冲切计算时,承台的受冲切承载力设计值(kN)最接近下列()项。
A.2800
B.2500
C.1900
D.1500
某建筑柱下桩基,由上部结构传至桩基承台顶面处相应于荷载的基本组合的内力值为:F=6600kN,MX=My=900kN·m,柱基独立承台下采用400mm×400mm钢筋混凝土预制桩,桩的平面布置及承台尺寸,如图所示。承台底面埋深3.0m,柱截面尺寸800mm×800mm,居承台中心位置。承台用C40混凝土(fT=1.71N/mm2),取h0=1050mm。承台及承台以上土的加权平均重度取20kN/m3。荷载的基本组合由永久荷载控制。按《建筑桩基技术规范》作答。
柱对承台的冲切计算时,承台的受冲切承载力设计值(kN)最接近下列()项。
A.8800
B.9200
C.9800
D.10500
某建筑物桩基础设计等级为乙级,桩基采用预应力高强度混凝土管桩,桩外径400mm,壁厚59mm,桩尖为敞口形式。有关地基各土层分布情况、地下水位、桩端极限端阻力标准值qpk、桩端极限端阻力标准值qsk及桩的布置、柱及承台尺寸等,如图所示。
该工程建筑抗震设防烈度为7度,设计地震分组为第一组,设计基本地震加速度为0.15g。细中砂层土初步判别认为需进一步进行液化判别,土层厚度中心A点的标准贯入锤击数实测值N=6。试问,当考虑地震作用,按《建筑桩基技术规范》计算桩的竖向承载力特征值时,细中砂层土的液化影响系数最接近下列()项。
A.0
B.1/3
C.2/3
D.1.0
某多层地下建筑采用泥浆护壁成孔的钻孔灌注桩基础,柱下设三桩等边承台,钻孔灌注桩直径为800mm,其混凝土强度等级为C30(fC=14.3N/mm2),γ=25kN/m3,工程场地的地下水设防水位为-1.0m,有关地基各土层分布情况、土的参数、承台尺寸,如图所示。
假定按荷载的标准组合计算的单根基桩上拔力NK=1200kN,土层及各层的抗拔系数λ均取0.75,当群桩呈非整体破坏时,满足基桩抗拔承载力要求的基桩最小嵌固入岩深度ι(mm)最接近下列()项。()
A.1.90
B.2.30
C.2.70
D.3.10
某多层地下建筑采用泥浆护壁成孔的钻孔灌注桩基础,柱下设三桩等边承台,钻孔灌注桩直径为800mm,其混凝土强度等级为C30(fC=14.3N/mm2),γ=25kN/m3,工程场地的地下水设防水位为-1.0m,有关地基各土层分布情况、土的参数、承台尺寸,如图所示。
假定基桩嵌固入岩深度ι=3200mm,单桩竖向承载力特征值RA(kN)最接近下列()项。
A.3500
B.4000
C.4500
D.5000
某建筑柱下桩基承台,柱及承台相应尺寸见图6.1.7所示,柱为方柱,位于承台中心,承台顶面处相应于作用的基本组合时的轴压力F=2700kN,承台采用C30混凝土(fT=1.43N/mm2),钢筋的混凝土保护层厚度取100mm。按《建筑地基基础设计规范》作答。
验算柱对承台的冲切时,承台的抗冲切承载力设计值(kN),最接近下列()项。
A.7144
B.7321
C.7536
D.7613
某建筑柱下桩基承台,柱及承台相应尺寸见图6.1.7所示,柱为方柱,位于承台中心,承台顶面处相应于作用的基本组合时的轴压力F=2700kN,承台采用C30混凝土(fT=1.43N/mm2),钢筋的混凝土保护层厚度取100mm。按《建筑地基基础设计规范》作答。
承台的斜截面受剪承载力设计值(kN)的最小值,最接近下列()项。
A.4908.4
B.5102.2
C.5362.1
D.5431.3
某建筑柱下桩基承台,采用6根沉管灌注桩,桩身直径d=426mm,桩端进入持力层的深度为2500mm。桩基承台顶面处作用有竖向力F、力矩M和水平剪力V,承台及承台土的平均重度YG=20kN/m3。承台平面尺寸和桩位布置、桩基础剖面和地基土层分布情况见图6.1.6所示。按《建筑地基基础设计规范》作答。
根据静载荷试验,已知三根试桩的单桩竖向极限承载力实测值分别为Q1=1020kN,Q2=1120kN,Q3=1210kN,其单桩竖向承载力特征值(kN),最接近下列()项。()
A.626.41
B.558.35
C.642.09
D.658.82
某建筑柱下桩基承台,采用6根沉管灌注桩,桩身直径d=426mm,桩端进入持力层的深度为2500mm。桩基承台顶面处作用有竖向力F、力矩M和水平剪力V,承台及承台土的平均重度YG=20kN/m3。承台平面尺寸和桩位布置、桩基础剖面和地基土层分布情况见图6.1.6所示。按《建筑地基基础设计规范》作答。
当计算该承台受冲切承载力时,已知承台受力钢筋截面重心至承台底面边缘的距离为60mm,则该承台的冲跨比λ0x和λ0y值,最接近下列()项。()
A.λ0x=1.0,λ0y=0.56
B.λ0x=1.0,λ0y=0.36
C.λ0x=1.15,λ0y=0.56
D.λ0x=1.15,λ0y=0.36
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由承台形心到承台底边距离范围内板带的弯矩设计值M2(kN·m)最接近下列()项。
假定按荷载的标准组合计算的单根基桩上拔力NK=1200kN,土层及各层的抗拔系数λ均取0.75,当群桩呈非整体破坏时,满足基桩抗拔承载力要求的基桩最小嵌固入岩深度ι(mm)最接近下列()项。()
承台Ⅱ一Ⅱ截面处的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。
验算柱对承台的冲切时,承台的抗冲切承载力设计值(kN),最接近下列()项。
假定在图中的桩底传力作用下,相应于作用的基本组合时,求得基桩的竖向总反力设计值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承台和承台上土自重后,基桩的竖向净反力设计值为N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。确定矩形承台不利截面的最大弯矩设计值(kN·m)最接近下列()项。
承台变阶处A1-A1截面的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。
确定单桩竖向承载力特征值Ra(kN)最接近下列()项。
承台的柱边A2-A2截面的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。()
承台Ⅰ-Ⅰ截面处的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。()
假定承台顶面处相应于作用的标准组合时的竖向压力FK=3300kN,弯矩MK=570kN·m,水平剪力VK=310kN,则桩基中单桩承受的最大竖向力标准值Qk,max(kN),最接近下列()项。