A.0.0089
B.0.01
C.0.0178
D.0.02
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如下图所示,某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁,跨中承受最大正弯矩设计值M=115kN·m。混凝土强度等级为C30,纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。楼板厚度hf′=80mm,次梁高度h=450mm,宽度b=200mm,纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离as′=35mm。
若已知翼缘计算宽度bf′=1800mm,则按单筋T形截面计算的次梁跨中所需受拉钢筋计算截面面积最接近于()mm2。
A.940
B.1009
C.1033
D.1124
如下图所示,某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁,跨中承受最大正弯矩设计值M=115kN·m。混凝土强度等级为C30,纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。楼板厚度hf′=80mm,次梁高度h=450mm,宽度b=200mm,纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离as′=35mm。
若已知次梁的计算跨度l0=6m,间距为2.4m,净距sn=2.2m,则翼缘的计算宽度bf′最接近于()mm。
A.1800
B.2000
C.2200
D.2400
设柱子上作用轴向力设计值N=750kN,初始偏心距ei=480mm,已知柱的受压区配置了422的钢筋,则截面的受压区高度最接近于()mm。
A.135
B.158
C.193
D.298
设柱每侧配置520的钢筋,As′=As=1570mm2,柱子上作用轴向力设计值N=400kN,且已知构件为大偏心受压,则该柱能承受的弯矩设计值M最接近于()kN·m。
A.305
B.327
C.345
D.392
A.167
B.193
C.286
D.307
支承屋面梁的柱牛腿,如下图所示,宽度b=400mm,屋架在牛腿上的支承长度为200mm,竖向力作用点到下柱边缘的水平距离a=300mm(已考虑安装偏差20mm),外边缘高h1=h/3(h为牛腿高度),牛腿底面倾斜角α=45°。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力Fvk=450kN,竖向力的设计值Fv=580kN,同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=120kN,水平拉力的设计值Fh=168kN,混凝土强度等级采用C30,钢筋HRB335级,as=40mm,箍筋为HPB300级钢筋。
若截面的有效高度h0=810mm,则纵向受拉钢筋的截面面积As最接近于()mm2。
A.1280
B.1310
C.1400
D.1520
支承屋面梁的柱牛腿,如下图所示,宽度b=400mm,屋架在牛腿上的支承长度为200mm,竖向力作用点到下柱边缘的水平距离a=300mm(已考虑安装偏差20mm),外边缘高h1=h/3(h为牛腿高度),牛腿底面倾斜角α=45°。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力Fvk=450kN,竖向力的设计值Fv=580kN,同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=120kN,水平拉力的设计值Fh=168kN,混凝土强度等级采用C30,钢筋HRB335级,as=40mm,箍筋为HPB300级钢筋。
根据裂缝控制要求,牛腿的最小高度h最接近于()mm。
A.680
B.710
C.740
D.850
已知简支深梁的跨度、高度如下图所示,梁宽b=250mm。混凝土强度等级C30,纵向受拉钢筋采用HRB335级,竖向和水平向钢筋采用HPB300级,已知跨中弯矩设计值M=3900×106N·mm,支座剪力设计值V=2750×103N。
梁的水平分布筋为()。
A.2Φ6@100
B.2Φ6@150
C.2Φ8@150
D.2Φ8@200
已知简支深梁的跨度、高度如下图所示,梁宽b=250mm。混凝土强度等级C30,纵向受拉钢筋采用HRB335级,竖向和水平向钢筋采用HPB300级,已知跨中弯矩设计值M=3900×106N·mm,支座剪力设计值V=2750×103N。
梁纵向受拉钢筋As为()mm2。
A.2800
B.2900
C.3000
D.3100
钢筋混凝土T形截面构件如下图所示,b=250mm,h=500mm,bf′=400mm,hf′=150mm,混凝土强度等级为C30,纵筋采用HRB335钢筋,箍筋采用HPB300钢筋。受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值为ζ=1.2,Acor=90000mm2。
假设构件所受的扭矩与剪力的比值为200,箍筋间距s=150mm,则翼缘部分按构造要求的最小箍筋面积和最小纵筋面积与()项数据最为接近。
A.62mm2;45mm2
B.43mm2;58mm2
C.32mm2;58mm2
D.29mm2;43mm2
最新试题
若弯矩设计值M=90kN·m,混凝土强度等级C20,则受弯纵筋As为()mm2。
若已知裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=0.825,则该梁的短期效应刚度最接近于()kN·m2。
《混凝土规范》10.8节规定了牛腿的计算,有以下问题:(1)在计算纵向受力钢筋的总截面面积时,规范规定"当口<0.3h0时,取α=0.3h0",那么,a<0时如何处理?是取α=0.3h0吗?(2)规范规定,"承受竖向力所需的纵向受力钢筋的配筋率,按牛腿有效截面计算不应小于0.2%及0.45fr/fy、也不宜大于0.6%……",如何理解?是利用bho计算最小配筋率吗?
按配有普通纵筋和箍筋柱计算,所需纵向受压钢筋面积As′最接近()mm2。
《混凝土规范》的7.5.8条,规定h0取斜截面受拉区始端的垂直面有效高度,请问,这个起始端的位置在哪里呢?从图7.5.8中看好像起始端离变截面处有一段距离。
设该梁承受的扭矩设计值T=15.0kN·m,弯矩设计值M=105kN·m,剪力设计值V=80.0kN,则下列判断正确的是()。
若按配有螺旋箍筋的柱计算,箍筋用Φ12@50,纵向受压钢筋用1825,As′=8835.72。柱的承载力Nu最接近()kN。
《混凝土规范》的7.3.6条规定了沿腹部均匀配置纵向钢筋的偏心受压构件计算,如何确定图中的hsw?如何使用这些公式进行计算?
假定柱的轴向压力设计值N=680kN,柱的初始偏心距ei=314mm,偏心距增大系数η=1.18。试问如按对称配筋进行设计,则受压区纵筋的计算面积As′最接近于()mm2。
《混凝土规范》7.3.4条第2款规定:当计算中计入纵向普通受压钢筋时,受压区的高度应满足本规范公式(7.2.1-4)的条件;当不满足此条件时,其正截面受压承载力可按本规范第7.2.5条的规定进行计算,此时,应将本规范公式(7.2.5)中的M以Ne’s代替,此处,e’s为轴向压力作用点至受压区纵向普通钢筋合力点的距离;在计算中应计入偏心距增大系数,初始偏心距应按公式(7.3.4-4)确定。我对此的疑问是,如何保证此时受拉区钢筋的应力能达到fy?不满足公式(7.2.1-4)时,只说明这时的压力N非常的小,这时候受拉区钢筋的应力σzs很可能达不到^,如果在7.2.5把σs按fy取,结果应该是偏不安全的。