某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁GL-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20，其截面特性Ix=713103×104mm，Wx=11885×103mm，Sx=6728×103mm，钢材采用Q235-B，焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如下图所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g=12kN／m（含结构自重），活载设计值q=80kN／m。
主梁GL-1支座及其加劲肋的设置如下图所示。已知支座反力设计值N=1058kN，根据支座加劲肋的端面承压要求，试问，支承加劲肋的板厚ts（mm），应取下列何项数值最为合理？（）
A.10
B.12
C.14
D.16
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某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁GL-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20，其截面特性Ix=713103×104mm，Wx=11885×103mm，Sx=6728×103mm，钢材采用Q235-B，焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如下图所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g=12kN／m（含结构自重），活载设计值q=80kN／m。
A.47
B.54
C.75
D.90
某熔炼炉厂房炉前钢平台主梁GL-1为单跨带悬臂段简支梁，采用焊接H型钢H1200×400×12×20，其截面特性Ix=713103×104mm，Wx=11885×103mm，Sx=6728×103mm，钢材采用Q235-B，焊条为E43型，主梁GL-1计算简图如下图所示。为简化计算，梁上作用的荷载已折算为等效均布荷载，其中恒载设计值g=12kN／m（含结构自重），活载设计值q=80kN／m。
A.210
B.200
C.185
D.175
=100mm，
=80mm，
=125mm；折线段AB、CD与腹杆轴线的夹角α1=47°，α2=38°。试问，节点板在拉剪作用下的强度计算值（N／mm2），应与下述何项数值最为接近？（）
某厂房侧跨采用单坡倒梯形钢屋架，跨度30m，柱距12m。屋架与柱顶铰结，屋面采用金属压型钢板、高频焊接薄壁H型钢檩条。屋架上下弦杆与腹杆间以节点板连接（中间节点板厚t=10mm）并均采用双角钢组合截面。屋架几何尺寸及部分杆件内力设计值如下图所示。屋架钢材全部采用Q235-B，焊条采用E43型。
上弦杆F节点的节点板与腹杆连接构造如下图所示。端腹杆AF截面为┗125×10，其轴力设计值N=-475kN；角钢与节点板间采用直角角焊缝焊接连接，角钢肢背角焊缝焊脚尺寸hf为10mm。试问，角钢肢背侧面角焊缝的计算长度lw（mm），应与下列何项数值最为接近？（）
A.150
B.120
C.80
D.220
；截面特性：A=1083mm2，ix129.9mm，iy1=21.3mm。该杆轴力设计值N=-95kN。试问，按稳定性验算时，该杆在轴心压力作用下其截面上的压应力设计值（N／mm2），应与下列何项数值最为接近？（）
某厂房侧跨采用单坡倒梯形钢屋架，跨度30m，柱距12m。屋架与柱顶铰结，屋面采用金属压型钢板、高频焊接薄壁H型钢檩条。屋架上下弦杆与腹杆间以节点板连接（中间节点板厚t=10mm）并均采用双角钢组合截面。屋架几何尺寸及部分杆件内力设计值如下图所示。屋架钢材全部采用Q235-B，焊条采用E43型。
A.60.4
B.70.2
C.80.7
D.87.7
某厂房侧跨采用单坡倒梯形钢屋架，跨度30m，柱距12m。屋架与柱顶铰结，屋面采用金属压型钢板、高频焊接薄壁H型钢檩条。屋架上下弦杆与腹杆间以节点板连接（中间节点板厚t=10mm）并均采用双角钢组合截面。屋架几何尺寸及部分杆件内力设计值如下图所示。屋架钢材全部采用Q235-B，焊条采用E43型。
A.215
B.235
C.290
D.330
某厂房侧跨采用单坡倒梯形钢屋架，跨度30m，柱距12m。屋架与柱顶铰结，屋面采用金属压型钢板、高频焊接薄壁H型钢檩条。屋架上下弦杆与腹杆间以节点板连接（中间节点板厚t=10mm）并均采用双角钢组合截面。屋架几何尺寸及部分杆件内力设计值如下图所示。屋架钢材全部采用Q235-B，焊条采用E43型。
下图中的屋架下弦杆，其轴力设计值为930kN，采用等边双角钢（┗140×10）组合截面，截面积A=5475mm2，无栓孔削弱。试验算下弦杆截面的最大拉应力σ（N/mm2）并指出它与下列何项数值最为接近？（）
A.160
B.170
C.190
D.205
在钢柱的侧面设置一三角架，其结构简图如下图所示，在D点承受集中永久荷载F，结构自重可忽略不计，该结构采用Q235B钢。三角架
A.149.2
B.156.5
C.197.0
D.207.1
在钢柱的侧面设置一三角架，其结构简图如下图所示，在D点承受集中永久荷载F，结构自重可忽略不计，该结构采用Q235B钢。三角架
A.M18
B.M20
C.M22
D.M24
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根据标准GB/T50205-2001规定抗滑移系数检验应采用单摩擦面的二栓拼接的拉力试件。
B级检验，采用一种角度探头单面双侧检测，母材厚度大于100mm时，双面双侧检测。
扭剪型高强螺栓施工扭矩检验时，尾部梅花头被拧掉者视同其终拧扭矩达到合格质量标准。
进行连接副紧固轴力试验时，应同时记录环境温度。试验所用的机具、仪表及连接副均不用放置在该试验环境中。
根据GB/T3632-2008的规定扭剪型高强度螺栓连接副紧固轴力试验，当螺纹规格为M20，长度l小于55mm时，可不进行紧固轴力试验，
铁磁性材料内部检测时，宜采用磁粉检测。
根据标准JG/T10-2009规定当对钢网架用高强螺栓硬度试验有争议时，应以螺栓实物的抗拉极限承载力试验，并以此为仲裁试验。
扭剪型高强度螺栓连接副预拉力复验时，在紧固件中垫圈发生转动时，应更换连接副，重新试验。
根据标准GB/T230.1-2009在进行洛氏硬度试验时，试样应平稳的放在刚性支承面上，并使压头轴线与试样表面垂直，避免试样产生位移。
防腐涂料检测时，每个构件检测5处，每处的数值为3个相距50mm测点涂层干漆膜厚度的平均值。