A.405
B.455
C.490
D.535
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一幢十层教学楼,采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系,抗震设防烈度为8度,设计地震分组为一组、Ⅱ类场地。在重力荷载代表值作用下,中间横向框架的计算简图如下图所示。
若二层中柱截面600mm×600mm混凝土C30在重力荷载代表值作用下NG=2200kN,在水平地震作用下该柱的附加轴向力标准值为NEk=±150kN,柱混凝土保护层厚度为30mm,箍筋采用HPB235钢筋四肢,其加密区内的箍筋体积配箍率ρv不宜小于()。
A.0.6%
B.0.95%
C.1.0%
D.1.2%
一幢十层教学楼,采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系,抗震设防烈度为8度,设计地震分组为一组、Ⅱ类场地。在重力荷载代表值作用下,中间横向框架的计算简图如下图所示。
假定建筑物各层的重力荷载代表值如下图所示,且结构基本自振周期T1=1.0s。若采用底部剪力法进行地震作用计算时,结构总水平地震作用设计值FE最接近于()kN。
A.3800
B.4400
C.4900
D.5500
一幢十层教学楼,采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系,抗震设防烈度为8度,设计地震分组为一组、Ⅱ类场地。在重力荷载代表值作用下,中间横向框架的计算简图如下图所示。
未考虑非结构构件刚度影响时的框架基本自振周期T1最接近于()s。
A.0.5
B.0.9
C.1.2
D.1.7
一幢十层教学楼,采用全现浇钢筋混凝土框架结构体系,抗震设防烈度为8度,设计地震分组为一组、Ⅱ类场地。在重力荷载代表值作用下,中间横向框架的计算简图如下图所示。
在重力荷载代表值作用下,已知三层横梁的支座弯矩如下图所示。当考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅,并取调幅系数为0.8时,则边横梁的跨中弯矩设计值M最接近于()kN.m。
A.73.5
B.88
C.93
D.111
某11层住宅,采用钢框架结构,其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀,各层层高如下图所示。抗震设防烈度为7度。
假定框架钢材采用Q345,fv=345N/mm2,某梁柱节点构造如下图所示。试问,柱在节点域的腹板最小厚度twc(mm),与下列()项数值最为接近。提示:按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98)计算。
A.10
B.13
C.15
D.17
某11层住宅,采用钢框架结构,其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀,各层层高如下图所示。抗震设防烈度为7度。
假定屋盖和楼盖处重力荷载代表值均为G,与结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值FEk=10000kN,基本自振周期T1=1.1s。试问,顶层总水平地震作用标准值F11Ek(kN),与下列()项数值最为接近。
A.3000
B.2400
C.1600
D.1400
某11层住宅,采用钢框架结构,其结构质量及刚度沿高度分布基本均匀,各层层高如下图所示。抗震设防烈度为7度。
假定水平地震影响系数α1=0.22;屋面恒荷载标准值为4300kN,等效活荷载标准值为480kN,雪荷载标准值为160kN;各层楼盖处恒荷载标准值为4100kN,等效活荷载标准值为550kN。试问,结构总水平地震作用标准值FEk(kN),与下列()项数值最为接近。提示:按《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98)底部剪力法计算。
A.8317
B.8398
C.8471
D.8499
如下图所示,在Ⅲ类场地上建一座高为100m的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为7度,远震,Tg=0.55s,烟囱自重的标准值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基础顶面H0=37.7m。
假定该烟囱基本自振周期T1=2.40s,α1=0.02124。其底部由水平地震作用标准值产生的地震剪力V0最接近于()kN。
A.367.10kN
B.340.50kN
C.338.31kN
D.328.67kN
如下图所示,在Ⅲ类场地上建一座高为100m的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为7度,远震,Tg=0.55s,烟囱自重的标准值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基础顶面H0=37.7m。
假定该烟囱的基本周期为2.5s,试确定与之相应的水平地震影响系数与()项数值最为接近。
A.0.0154
B.0.016
C.0.0205
D.0.041
如下图所示,在Ⅲ类场地上建一座高为100m的钢筋混凝土烟囱。设防烈度为7度,远震,Tg=0.55s,烟囱自重的标准值Gk=18738.8kN,筒身的重心C距基础顶面H0=37.7m。
试问烟囱的第一周期T1最接近于()s。
A.2.013
B.2.690
C.3.756
D.4.106
最新试题
《高规》6.2.5条规定,框架梁端部截面组合的剪力设计值式中,Mb1、Mbr分别为梁左、右端逆时针或顺时针方向截面组合的弯矩设计值。当抗震等级为一级且梁两端弯矩均为负弯矩时,绝对值较小一端的弯矩应取为零。我的问题是:(1)这里的"负弯矩"如何理解?(2)计算Mb1、Mbr时已经考虑了地震组合,即已有重力荷载代表值的效应在内了,为什么还要再加上vGb?(3)作用效应组合有许多种,公式中的Mb1、Mbr是不是要求为同一个组合?
还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值MA应为()kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)第3.2.4条的简化规则。
当估算主体结构的风荷载效应时,方案a与方案b的风荷载标准值(kN/m2)之比,最接近于()。提示:按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)解题。
《高规》4.6.6条规定,"按照现行国家规范《建筑结构荷载规范》规定曲10年一遇的风荷载取值计算的顺风向和横风向结构顶点最大加速度不应超过表4.6.6的限值",请问,这个"结构顶点最大加速度"该如何求算?
若该建筑物位于一高度为45m的山坡顶部,如下图所示,建筑屋面D处的风压高度变化系数μz最接近于()。
由桁架上永久荷载、活荷载和吊车荷载产生的柱脚最大弯矩设计值MA应为()kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)第3.2.4条的简化规则。
2010版《抗规》5.2.2条中所说,双向水平地震作用的扭转效应,可按下列公式中的较大值确定:或是何含义?
当吊车为中级工作制时,作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于()kN。
结构的总竖向地震作用标准值FEvk最接近于()kN。
确定高度100m处围护结构的风荷载标准值最接近于()kN/m2。