A.1.2
B.1.15
C.1.25
D.1.9
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A.140
B.150
C.160
D.170
地基中心点下附加应力的计算（见图3.1.4.2）。基础底面埋深D=1.5m，基础尺寸BL=1.25m×2m，相应于荷载效应标准组合时，上部结构传到地面处的荷载为200kN，基底上下均为黏土，土的重度γ=18.1kN/m3，饱和重度为19.7kN/m3，地下水位位于基底下1．0m处，则基底中心点下3．0处的附加应力为（）kPa。（）
A.2.40
B.7.29
C.9.61
D.29.16
A.受力钢筋φ10@120；分布钢筋φ6@250
B.受力钢筋φ8@100；分布钢筋φ8@250
C.受力钢筋φ12@170；分布钢筋φ6@250
D.受力钢筋φ14@120；分布钢筋φ@250
A.e0为0.57m，e0<0.75ρ
B.e0为0.72m，e0<0.75
C.e0为0.57m，0.75ρ0<ρ
D.e0为0.72m，0.75ρ0<ρ
A.32.20m
B.33.20m
C.34.20m
D.35.20m
某筏板基础，其底层资料如习图3.3.25所示，该4层建筑物建造后两年需要加层至7层。已知未加层前基底有效附加压力P0=60kPa，建造后两年固结度U达0.80，加层后基底附加压力增加到P0=100kPa（第二次加载施工工期很短，忽略不计加载过程，E近似不变），加层后建筑物中点的最终沉降量最接近于（）数值。（）
A.94mm
B.108mm
C.158mm
D.180mm
一高度为40m的塔形结构，见习图3.3.23。刚性连接设置在宽度b=10m、长度l=11m、埋深d=2.0m的基础板上，包括基础自重的总重w=10MN，地基土为内摩擦角=35°的砂土，如已知产生失稳极限状态的偏心距为e=5m，基础侧面抗力不计，试计算作用于塔顶的水平力接近于（）值时，结构将出现失稳而倾倒的临界状态。（）
A.1.5MN
B.1.4MN
C.1.3MN
D.1.2MN
某建筑物基础尺寸为16m×32m，基础底面埋深为4.4m，基础底面以上土的加权平均重度值为13.5kN／m3，作用于基础底面相应于作用的准永久组合和标准组合的竖向荷载分别是122880kN和153600kN。在深度12.4m以下埋藏有软弱下卧层，其内摩擦角标准值
K=6°，黏聚力标准值CKk=30kPa，承载力系数Mb=0.10，Mxc=1.39，Mxc=3.71。深度12.4m以上土的加权平均重度已算得10.5kN／m3。根据上述条件，计算作用于软弱下卧层顶面的总压力并验算是否满足承载力要求。设地基压力扩散角取θ=23°，下列各项表达中（）是正确的。（）
A.总压力为270kPa，满足承载力要求
B.总压力为270kPa，不满足承载力要求
C.总压力为280kPa，满足承载力要求
D.总压力为280kPa，不满足承载力要求
A.174kPa
B.184kPa
C.194kPa
D.204kPa
A.137kPa
B.147kPa
C.157kPa
D.167kPa
最新试题
假定δ=0，q=0，EA＝70kN/m，挡土墙每延米自重为209.22kN／m，挡土墙重心与墙趾的水平距离x0=1.68m，确定挡土墙基础底面边缘的最大压力值pkmax（kPa）最接近下列（）项。
柱边h0／2处冲切临界截面上的最大剪应力τmax（kPa），最接近下列（）项。
确定该柱与基础交接处的受冲切承载力设计值（kN）最接近下列（）项。
假定相应于作用的标准组合时，单根锚杆承担的最大拔力值Ntmax为170kN，锚杆孔直径为150mm，锚杆采用HRB335级钢筋（fy=300N/mm2），直径为32mm，锚杆孔灌浆采用M30水泥砂浆，砂浆与岩石间的粘结强度特征值为0.42MPa，试问，锚杆有效锚固长度ι（m）取值，与下列何项数值最为接近？（）
假定该柱基础顶面处还作用有基本组合弯矩设计值M=360kN·m（沿长边方向），其他条件不变，确定该柱与基础交接处的冲切力FT（kN）最接近下列（）项
该挡土墙抗滑稳定性安全系数kS最接近下列（）项。（）
相应于作用的标准组合时，作用在中间柱承台底面的竖向力总和为-600kN（方向向上，已综合考虑地下水浮力、基础自重及上部结构传至柱基的轴力）；作用在基础底面形心的力矩值MXk、Mk均为100kN·m。试问，相应于作用的标准组合时，单根锚杆承受的最大拔力值Ntmax（kN），与下列何项数值最为接近？（）
确定该地基净反力设计值Pi（kPa），最接近下列（）项。
基础的混凝土强度等级，最小不应小于下列（）项。
确定最大剪力截面处的剪力设计值（kN/m）最接近下列（）项。