已知矩形基础底面尺寸为4m×3m，相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的偏心竖向力F=550kN，偏心距为1.42m，埋深为2m，其他条件见图3.1.3.6，则基底最大附加压力为（）kPa。（）
A.98.57
B.553.76
C.147.59
D.276.88
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如图3.1.2.6所示，某构筑物基础底面尺寸为3m×2m，上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时基底中心处的力矩为300kN·m，作用于基础顶面的竖向力为260kN，基础埋深2m，则基底边缘最大压力为（）kPa。（）
A.416.67
B.277.77
C.185.19
D.217.86
已知某矩形基础尺寸为4m×3m，基础顶面作用有上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩，分别为500kN、150kN．m，如图3.1.2.4所示，基础埋深2m，则基底压力为（）kPa。（）
A.51.23、32.10
B.60.80、22.53
C.119.17、44.17
D.100.42、62.92
A.66.7
B.96.7
C.230
D.200
某地质剖面如图3.1.1.3所示，细砂底面处的自重应力为（）kPa。（）
A.66.5
B.90.9
C.65.9
D.50.9
筏形基础底板厚度验算。某梁板式筏形基础如图3.7.4.1所示，相应于荷载效应基本组合时基础底面平均净反力设计值为280kPa，混凝土强度fT=1.1MPa，钢筋保护层厚度为50mm。若底板厚度未知，试按受冲切验算所需底板厚度为（）m。（）
A.0.3
B.0.4
C.0.5
D.0.6
某桥墩两片梁自重压力分别为P1=140kN，P2=120kN，车辆荷载产生的竖向压力P=200kN，桥墩自重P3=120kN，水平力T=90kN，如图3.5.2.1所示，则抗倾覆稳定性系数为（）。
A.1.80
B.1.76
C.2.25
D.1.5
某建筑物基础为矩形基础，如图3.5.1.1所示，则基础边缘至坡脚的最小距离为（）m。（）
A.3.66
B.11.35
C.6.66
D.14.35
A.1.0
B.1.3
C.1.5
D.2.0
某桥墩基础如图3.3.3.1所示，基底尺寸为6m×12m，正常使用极限状态下，相应于作用的长期效应组合时，作用于基底的中心荷载N=17490kN（只考虑恒载作用，其中包括基础重力及水的浮力），基础埋置深度h=3.5m，地基土层为透水的亚砂土，其中γ＇=9.31kN/m3，下层为中砂，其γ＇=10.6kN/m3，如假定沉降计算的经验系数为0.78，则基础中心点的沉降量为（）cm。
A.20.4
B.23.2
C.25.1
D.27.2
A.107.28
B.105.35
C.118.08
D.98.17
最新试题
筏板变厚度处，单位宽度的受剪承载力设计值（kN），最接近下列（）项。
假定基础混凝土强度为C20，钢筋的混凝土保护层厚度为40mm，基础高度h=500mm，采用HRB335级钢筋（fy=300N/mm2），底板单位长度的最大弯矩设计值为100kN·m.确定底板单位长度的抗剪承载力设计值Vu（kN）、受力主筋截面面积AS（mm2），最接近下列（）项。
确定该柱与基础交接处的冲切力Fι（kN）最妾近下列（）项。
假定该柱基础顶面处还作用有基本组合弯矩设计值M=360kN·m（沿长边方向），其他条件不变，确定该柱与基础交接处的冲切力FT（kN）最接近下列（）项
条件同（2），已求得挡土墙重心与墙趾的水平距离x0=1.68m，EA作用点距墙底处，确定挡土墙抗倾覆稳定性安全度kT最接近下列（）项。
假定挡土墙的主动土压力EA＝70kN/m，土对挡土墙底的摩擦系数μ＝0.4，δ＝13°，挡土墙每延米自重G=209.22kN/m，确定挡土墙抗滑稳定性安全度kA。最接近下列（）项。（）
该挡土墙抗倾覆稳定性安全系数kT最接近下列（）项。（）
假定填土采用粗砂，其重度为18kN／m3，δ=0，β=0，q=15kN／m2，kA=0.23，确定主动土压力EA（kN／m）最接近下列（）项。
墙底边缘的最大压力pkmax（kPa）最接近下列（）项。（）
确定该柱与基础交接处的受冲切承载力设计值（kN）最接近下列（）项。