柱600mm×400mm；桩400mm×400mm；承台fT=1.27MPa；其他条件见图4.10.3.3。图4.10.3.3所示锥形承台A-A边的斜截面受剪承载力为（）。
A.3956kN
B.3966kN
C.2877kN
D.3986kN
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fT=1.270MPa；桩为400mm×400mm方桩；柱截面为600mm×400mm。
图4.10.3.2所示承台柱边A-A斜截面受剪承载力为（）。
A.2373kN
B.2383kN
C.2393kN
D.2169kN
A.7101kN
B.7150kN
C.7911kN
D.7250kN
承台h0=500mm，承台h=650，fT=1.27MPa，其他条件如图4.10.2.10所示。桩400mm×400mm；柱400mm×600mm。
如图4.10.2.10所示承台底部角桩和顶部角桩的抗冲切力分别为（）。
A.529kN、255kN
B.453kN、240kN
C.435kN、219kN
D.435kN、240kN
柱600mm×600mm；桩400mm×400mm；承台h=1200mm，h0=1050mm，fT=1270MPa。
确定如图4.10.2.7所示承台角桩冲切的承载力为（）。
A.1946kN
B.1956kN
C.1966kN
D.1976kN
柱600mm×600mm；桩400mm×400mm；承台高H=1100mm，有效高度h0=950mm，fT=1.27MPa。
确定如图4.10.2.3所示桩基础中柱对承台冲切验算时，承台的抗冲切承载力为（）。
A.5446kN
B.5456kN
C.5478kN
D.5714kN
确定如图4.10.2.1所示正方形五桩承台的柱边抗冲切承载力。
承台厚1.2m，有效高度h0=1050mm，采用C25混凝土，fT=1.27MPa；桩截面0.4m×0.4m;柱载面0.6m×0.6m。抗冲切承载力为（）
A.7157kN
B.7167kN
C.8181kN
D.7187kN
三角形承台正截面弯矩计算。
如图4.10.1.3柱截面为400mm×600mm，柱传至承台顶面竖向力F=2500kN，M1、M2分别为（）。
A.1080kN·m、520kN·m
B.1252kN·m、790kN·m
C.1000kN·m、520kN·m
D.1000kN·m、620kN·m
A.1200kN·m，50cm2
B.1250kN·m，55cm2
C.1250kN·m，55cm2
D.1200kN·m，55cm2
某350mm×350mm打入式混凝土预制方桩，混凝土为C30，f=14.3MPa，拟采用自由落锤方式打入，锤的直径为500mm，桩垫直径为400mm，其他条件见表4.9.1、图4.9.1。
锤的落距宜为（）。
A.10.5m
B.11.1m
C.11.6m
D.12.1m
桩身承载力计算。
有一钢筋混凝土预制方桩，边长为300mm，螺旋式箍筋间距为100mm，桩的入土深度为13m，混凝土强度等级为C30，纵向受压钢筋为4
20，HRB335级钢筋。
按桩身材料强度确定单桩极限承载力标准值为（）。
A.1433kN
B.1497kN
C.1520kN
D.1687kN
最新试题
假定承台顶面处相应于作用的标准组合时的竖向压力FK=3300kN，弯矩MK=570kN·m，水平剪力VK=310kN，则桩基中单桩承受的最大竖向力标准值Qk，max（kN），最接近下列（）项。
由承台形心到承台两腰和底边距离范围内板带的弯矩设计值M1（kN·m）最接近下列（）项。（）
假定承台顶面处相应于作用的基本组合时的竖向压力F=3100kN，弯矩M=0。取aS=50mm，欲满足抗冲切破坏条件，相应的承台的最小有效高度h0（mm）最接近下列（）项。（）
根据静载荷试验，已知三根试桩的单桩竖向极限承载力实测值分别为Q1=1020kN，Q2=1120kN，Q3=1210kN，其单桩竖向承载力特征值（kN），最接近下列（）项。（）
已知βhp=0.975，补桩后承台在D桩处的受角桩冲切的承载力设计值（kN）最接近下列（）项。
已知该承台的混凝土强度等级为C25（fT=1.27N／mm2），承台受力钢筋截面重心至承台底面边缘的距离为60mm，假定承台的冲切系数a0x=0.7，a0y=1.10，该承台受柱冲切承载力设计值（kN），最接近下列（）项。（）
承台Ⅱ一Ⅱ截面处的斜截面受剪承载力（kN）最接近下列（）项。
验算柱对承台的冲切时，承台的抗冲切承载力设计值（kN），最接近下列（）项。
当计算该承台受冲切承载力时，已知承台受力钢筋截面重心至承台底面边缘的距离为60mm，则该承台的冲跨比λ0x和λ0y值，最接近下列（）项。（）
假定基桩嵌固入岩深度ι＝3200mm，单桩竖向承载力特征值RA（kN）最接近下列（）项。