A.4
22＋820，4Φ12@100（双向各四肢，下同）
B.1220，4Φ12@100
C.1222，4Φ12@100
D.1225，4Φ12@100
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A.15000
B.19500
C.36000
D.45720
A.1500
B.1760
C.1920
D.2400
A.0.0172
B.0.020
C.0.022
D.0.024
某12层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度8度，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类建筑场地，建筑物平、立面如下图所示，非承重墙采用非黏土类砖墙。
由于结构布置不同，形成四个不同的结构抗震方案。水平地震作用分析时，四种方案中与限制结构扭转效应有关的主要数据见下表，其中Tt为结构扭转为主的第一自振周期，T1为平动为主的第一自振周期，u1为最不利楼层竖向构件的最大水平位移，u2为相应于u1的楼层水平位移平均值。试问，在抗震设计中，如果仅从限制结构的扭转效应方面考虑，下表中哪一种方案对抗震最为有利？（）
A.方案A
B.方案B
C.方案C
D.方案D
某12层现浇框架-剪力墙结构，抗震设防烈度8度，丙类建筑，设计地震分组为第一组，Ⅱ类建筑场地，建筑物平、立面如下图所示，非承重墙采用非黏土类砖墙。
A.0.4；0.8；0.7
B.0.5；0.7；0.7
C.0.6；0.9；0.9
D.0.5；0.8；0.7
A.230
B.257.5
C.272.5
D.282.7
A.1170
B.1672
C.1964
D.1992
A.393
B.685
C.850
D.1170
某抗震等级为二级的高层框架结构，首层的梁柱中节点，横向左、右侧梁截面尺寸及纵向梁截面尺寸如下图所示。梁柱混凝土强度等级为C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。节点左侧梁端弯矩设计值Mbl=420.52kN·m，右侧梁端弯矩设计值Mbr=249.48kN·m，上柱底部考虑地震作用组合的轴向压力设计值N=3484.0kN，节点上下层柱反弯点之间的距离Hc=4.65m。
A.双向4肢Φ8@100
B.双向4肢Φ8@120
C.双向4肢Φ8@150
D.双向4肢Φ10@100
某抗震等级为二级的高层框架结构，首层的梁柱中节点，横向左、右侧梁截面尺寸及纵向梁截面尺寸如下图所示。梁柱混凝土强度等级为C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。节点左侧梁端弯矩设计值Mbl=420.52kN·m，右侧梁端弯矩设计值Mbr=249.48kN·m，上柱底部考虑地震作用组合的轴向压力设计值N=3484.0kN，节点上下层柱反弯点之间的距离Hc=4.65m。
A.1816.94
B.2059.20
C.2725.41
D.3088.80
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《高规》的7．2．8条，公式很多，感觉无从下手，请问该如何理解？
若该建筑物位于一高度为45m的山坡顶部，如下图所示，建筑屋面D处的风压高度变化系数μz最接近于（）。
假定吊车为重级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于（）kN。
工程所在场地的地基土的构成如下表所示。若有抗震要求时，确定其建筑场地类别为（）类。
2010版《抗规》表3．4．2中判别竖向不规则时用到楼层侧向刚度，那么，楼层侧向刚度如何计算？
由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDgk30kN·m，则D点的弯矩设计值MD最接近于（）kN·m。
梁端截面根据实配钢筋（计入受压筋）和材料强度标准值确定的Mbua，要不要考虑γRE？
2010版《抗规》第3．9．3条中所说的可用于箍筋的"HPB300级热轧钢筋"是怎样的一种钢筋？
框架梁柱节点核心区抗震验算，应注意哪些问题？
还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值MA应为（）kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）第3.2.4条的简化规则。