一幢8层的钢筋混凝土框架结构，在设防烈度8度（0.2g）多遇地震的水平地震作用下的水平位移如下图所示。其顶层的弹性水平位移δ8=60mm，第7层的水平位移δ7=54mm。框架结构第7层及第8层的水平位移
A.1/400
B.1/500
C.1/600
D.1/667
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某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土高层建筑，如下图所示。地面以上高度为100m，迎风面宽度为25m，按50年重现期的基本风压w0=0.60kN/m2，风荷载体型系数为1.3。
若该建筑物位于一高度为45m的山坡顶部，如下图所示，建筑屋面D处的风压高度变化系数μz最接近于（）。
A.1.997
B.2.290
C.2.351
D.2.616
某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土高层建筑，如下图所示。地面以上高度为100m，迎风面宽度为25m，按50年重现期的基本风压w0=0.60kN/m2，风荷载体型系数为1.3。
A.218760
B.233333
C.303333
D.317800
某城市郊区有一30层的一般钢筋混凝土高层建筑，如下图所示。地面以上高度为100m，迎风面宽度为25m，按50年重现期的基本风压w0=0.60kN/m2，风荷载体型系数为1.3。
A.1.616
B.1.945
C.2.462
D.2.505
一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见下图），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN.m（见下图）。
A.255.3
B.239.2
C.228
D.210.3
一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见下图），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN.m（见下图）。
A.215.4
B.228
C.230
D.239.2
一钢筋混凝土排架，由于三种荷载（不包括柱自重）使排架柱柱脚A处产生三个柱脚弯矩标准值，MAgk=50kN·m、MAqk=30kN·m、MAck=60kN·m（见下图），MAgk是柱顶处屋面桁架上永久荷载的偏心反力产生的，MAqk是柱顶处屋面桁架上活荷载的偏心反力产生的，MAck是柱中部吊车梁上A5级软钩吊车荷载的偏心反力产生的。风荷载作用下产生的柱脚弯矩标准值MAwk=65kN.m（见下图）。
A.160.8
B.166
C.173.4
D.180
位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属Ⅱ类的办公大楼，地面以上有10层，总高40m，结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN，每层楼面的活荷载标准值共2100kN；屋面的永久荷载标准值共13050kN，屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T1为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面
A.702
B.707
C.1053
D.1061
位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属Ⅱ类的办公大楼，地面以上有10层，总高40m，结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN，每层楼面的活荷载标准值共2100kN；屋面的永久荷载标准值共13050kN，屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T1为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面
A.3065
B.3303
C.3751
D.3985
位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g，设计地震分组为第一组，建筑场地属Ⅱ类的办公大楼，地面以上有10层，总高40m，结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算，已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN，每层楼面的活荷载标准值共2100kN；屋面的永久荷载标准值共13050kN，屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析，考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T1为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面
A.21060
B.21224
C.22862
D.23868
一单层平面框架（见下图），由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。
现尚需计及如下图所示由风荷载产生的D点弯矩标准值MDgk=25kN·m，由此算得D点组合后的弯矩设计值MD最接近于（）kN·m。（不采用简化规则）
A.117.9
B.123.0
C.124.4
D.140.0
最新试题
《高规》3．3．13条是对"剪重比"的要求，其中，对于薄弱层，要求A乘以1．15的增大系数。该规范的5．1．14条，规定竖向不规则的薄弱层的水平地震剪力标准值要乘以1．15。这不是相当于，对于竖向不规则的薄弱层，剪重比验算时左、右都乘以了一个1．15吗？3．3．13条的1．15倍好像不起作用了呀？
单向板上在（b×l）面积上的等效均布荷载q最接近于（）kN/m2。
结构的总竖向地震作用标准值FEvk最接近于（）kN。
单向板上局部荷载的有效分布宽度b最接近于（）m。
假定吊车为重级工作制时，作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于（）kN。
梁端截面根据实配钢筋（计入受压筋）和材料强度标准值确定的Mbua，要不要考虑γRE？
建筑设计中多处需要控制层间刚度的比值，能否总结一下？
由已算得多遇地震作用下的第8层弹性层间位移，现已知第8层的楼层屈服强度系数ξy=0.4（楼层屈服强度系数为按构件实际配筋和材料强度标准值计算的楼层受剪承载力和按罕遇地震作用标准值计算的弹性地震剪力的比值）。由此可算得该框架结构在第8层的弹塑性层间位移角θp，8=（）。
《高规》7．2．9条规定了矩形截面偏心受拉剪力墙的正截面承载力计算公式，无地震作用组合时要求地震作用组合时要求两个公式中差一个γRE好理解，为什么加减号还不一样呢？
若该建筑物位于一高度为45m的山坡顶部，如下图所示，建筑屋面D处的风压高度变化系数μz最接近于（）。