位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g,设计地震分组为第一组,建筑场地属Ⅱ类的办公大楼,地面以上有10层,总高40m,结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算,已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN,每层楼面的活荷载标准值共2100kN;屋面的永久荷载标准值共13050kN,屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析,考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T1为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面
第8层的竖向地震作用标准值Fvgk最接近于()kN。
A.3065
B.3303
C.3751
D.3985
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位于9度抗震设防区、设计基本地震加速度值为0.40g,设计地震分组为第一组,建筑场地属Ⅱ类的办公大楼,地面以上有10层,总高40m,结构形式为钢筋混凝土框架结构。剖面和平面如下图所示。该楼层顶为上人屋面。通过计算,已知每层楼面的永久荷载标准值共12500kN,每层楼面的活荷载标准值共2100kN;屋面的永久荷载标准值共13050kN,屋面的活荷载标准值共2100kN。经动力分析,考虑了填充墙的刚度后的结构基本自振周期T1为0.9s。该楼的结构布置、侧向刚度及质量等均对称、规则、均匀、属规则结构。办公楼的平面与剖面
结构的总竖向地震作用标准值FEvk最接近于()kN。
A.21060
B.21224
C.22862
D.23868
一单层平面框架(见下图),由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。
现尚需计及如下图所示由风荷载产生的D点弯矩标准值MDgk=25kN·m,由此算得D点组合后的弯矩设计值MD最接近于()kN·m。(不采用简化规则)
A.117.9
B.123.0
C.124.4
D.140.0
一单层平面框架(见下图),由屋顶永久荷载标准值产生的D点柱顶弯矩标准值MDgk=50kN·m。
由屋顶均布活荷载标准值产生的弯矩标准值MDgk30kN·m,则D点的弯矩设计值MD最接近于()kN·m。
A.130
B.102
C.96.9
D.95
A.3.4
B.2.8
C.2.2
D.0.97
工程所在场地的地基土的构成如下表所示。若有抗震要求时,确定其建筑场地类别为()类。
A.Ⅰ
B.Ⅱ
C.Ⅲ
D.Ⅳ
在一展览馆的楼面上,有一静止的展品及其墩座,其自重的标准值共为30kN;墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m(单向板)、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区(见下图)。墩座平面l--板跨;bcx、bcy--分别为平行、垂直于板跨的荷载作用面的计算宽度;b--局部分布荷载的有效分布宽度。
单向板上在(b×l)面积上的等效均布荷载q最接近于()kN/m2。
A.10.11
B.6.61
C.4.8
D.3.5
在一展览馆的楼面上,有一静止的展品及其墩座,其自重的标准值共为30kN;墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m(单向板)、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区(见下图)。墩座平面l--板跨;bcx、bcy--分别为平行、垂直于板跨的荷载作用面的计算宽度;b--局部分布荷载的有效分布宽度。
单向板上局部荷载的有效分布宽度b最接近于()m。
A.3.27
B.2.85
C.2.69
D.0.75
在一展览馆的楼面上,有一静止的展品及其墩座,其自重的标准值共为30kN;墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m(单向板)、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区(见下图)。墩座平面l--板跨;bcx、bcy--分别为平行、垂直于板跨的荷载作用面的计算宽度;b--局部分布荷载的有效分布宽度。
单向板上,由墩座和展品这一局部荷载在板中产生的最大弯矩Mmax最接近于()kN.m。
A.22.5
B.21.19
C.20.02
D.19.03
建筑为大底盘现浇钢筋混凝土框架-核心筒结构,平面和竖向均比较规则,立面如下图所示。抗震设防烈度7度,丙类建筑,Ⅱ类场地土。
假设该建筑一、二、三层由一般丙类建筑改为商场,其营业面积约为1.2万m2。框架梁采用C30级混凝土,纵向钢筋和箍筋分别采用HRB335()和HPB235(Φ)级钢筋;某梁梁端配筋如下图所示。试问,下列何项梁端截面顶部的配筋,满足且最接近于构造要求的梁端底部和顶部纵向钢筋截面面积最小比值的规定?()
A.As1:3s2:318
B.As1:3s2:320
C.As1:3s2:322
D.前三项均不满足规程的构造要求
建筑为大底盘现浇钢筋混凝土框架-核心筒结构,平面和竖向均比较规则,立面如下图所示。抗震设防烈度7度,丙类建筑,Ⅱ类场地土。
地面以上第三层内筒外墙转角,如下图所示,墙肢在重力荷载代表值下的轴压比大于0.4。试问,筒体转角处边缘构件的纵向钢筋As(mm2),接近于下列何项数值时才最符合规程关于构造的最低要求?()
A.1620
B.2700
C.3000
D.3600
最新试题
当估算围护结构风荷载时,方案a和方案b相同高度迎风面中点处单位面积风荷载比值,最接近于()。提示:按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)解题。
单向板上局部荷载的有效分布宽度b最接近于()m。
计算得顶层的弹性层间位移θe,8=()。
还需考虑风荷载作用下产生的柱脚弯矩。由桁架上永久荷载和三种可变荷载确定的柱脚最大弯矩设计值MA应为()kN·m。计算时对效应的组合不采用《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)第3.2.4条的简化规则。
2010版《抗规》5.2.2条中所说,双向水平地震作用的扭转效应,可按下列公式中的较大值确定:或是何含义?
第8层的竖向地震作用标准值Fvgk最接近于()kN。
假定吊车为重级工作制时,作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于()kN。
关于《高规》中风荷载的规定,有几个问题:(1)第3.2.5条规定的风荷载体型系数规定的μzs,与《荷载规范》7.3节规定的μzs,有何联系?(2)第3.2.5条和第3.2.6条中的H/B是不是同一个概念?
当吊车为中级工作制时,作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于()kN。
《高规》6.2.5条规定,框架梁端部截面组合的剪力设计值式中,Mb1、Mbr分别为梁左、右端逆时针或顺时针方向截面组合的弯矩设计值。当抗震等级为一级且梁两端弯矩均为负弯矩时,绝对值较小一端的弯矩应取为零。我的问题是:(1)这里的"负弯矩"如何理解?(2)计算Mb1、Mbr时已经考虑了地震组合,即已有重力荷载代表值的效应在内了,为什么还要再加上vGb?(3)作用效应组合有许多种,公式中的Mb1、Mbr是不是要求为同一个组合?