A.90kN
B.230.2kN
C.150kN
D.332kN
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条件如下表和图4.7.2.3所示。
按规范JGJ94-2008计算,桩基沉降值s为()。
A.10mm
B.20mm
C.30mm
D.40mm
某4m×4m承台下设4根600mm灌注桩,桩长L=24m,桩端置于中密中砂层之上,桩距3m,分层总和法求出沉降s'=50mm,沉降计算经验系数为1.0,按桩基规范JGJ94-2008确定桩基沉降为()。
A.8.2mm
B.15mm
C.28.2mm
D.35mm
某位于季节性冻土场地上的轻型建筑物采用400mm的钻孔桩,桩长6m,桩周冻胀土为黏土,冻胀等级属强冻胀,标准冻深2.2m,作用于桩上的冻拔力设计值为()。
A.<199kN
B.298kN
C.199~298kN
D.149kN
A.356kN
B.405kN
C.550kN
D.605kN
如图4.3.4所示,桩顶竖向力设计值N为()。
A.550kN
B.560kN
C.570kN
D.580kN
A.50mm
B.100mm
C.150mm
D.应计算后确定
最新试题
假定,柱只受轴心荷载作用,相应于荷载的标准组合时,原设计单桩承担的竖向压力均为745kN,假定承台尺寸变化引起的承台及其上覆土重量和基底竖向力合力作用点的变化可忽略不计。补桩后此三桩承台下单桩承担的最大竖向压力值(kN)最接近下列()项。()
根据静载荷试验,已知三根试桩的单桩竖向极限承载力实测值分别为Q1=1020kN,Q2=1120kN,Q3=1210kN,其单桩竖向承载力特征值(kN),最接近下列()项。()
承台变阶处A1-A1截面的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。
已知βhp=0.975,补桩后承台在D桩处的受角桩冲切的承载力设计值(kN)最接近下列()项。
该工程建筑抗震设防烈度为7度,设计地震分组为第一组,设计基本地震加速度为0.15g。细中砂层土初步判别认为需进一步进行液化判别,土层厚度中心A点的标准贯入锤击数实测值N=6。试问,当考虑地震作用,按《建筑桩基技术规范》计算桩的竖向承载力特征值时,细中砂层土的液化影响系数最接近下列()项。
承台Ⅰ-Ⅰ截面处的斜截面受剪承载力(kN)最接近下列()项。()
柱对承台的冲切计算时,承台的受冲切承载力设计值(kN)最接近下列()项。
已知βhp=0.975,补桩后承台在A桩处的角桩冲切的承载力设计值(kN)最接近下列()项。()
假定在图中的桩底传力作用下,相应于作用的基本组合时,求得基桩的竖向总反力设计值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承台和承台上土自重后,基桩的竖向净反力设计值为N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。确定矩形承台不利截面的最大弯矩设计值(kN·m)最接近下列()项。
当桩身采用构造配筋时,取,按桩身强度确定的桩顶轴向力设计值N(kN)最接近下列()项。