钢管桩承载力。
钢管桩外径D=900mm，桩长9m，桩周、桩端土的性质如图，桩开口。
钢管桩单桩竖向极限承载力标准值为（）。
A.1309kN
B.1400kN
C.1500kN
D.1600kN
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大直径桩的竖向承载力计算。
某建筑柱下为一根灌注桩，柱、承台及其上土重传到桩基顶面的竖向力设计值F+Gk.gif]=2400kN，承台埋深2.0m；灌注桩为圆形，直径为900mm，桩端2m范围内直径扩到1200mm，地基地质条件如图4.5.4.1所示，安全等级为二级。
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）的规定，验算基桩的竖向承载力特征值是（）。
A.1800kN
B.1755kN
C.1900kN
D.2000kN
A.1400
B.1420
C.1450
D.1480
按双桥静力触探资料确定单桩承载力。
桩为预制混凝土方桩边长400mm，桩长12m（桩尖长0.4m），承台埋深2m。地层及静力触探资料如图4.5.2.4所示。
单桩竖向承载力标准值为（）。
A.1850kN
B.1900kN
C.1950kN
D.2000kN
规则布桩时复合基桩的竖向承载力验算。已知某厂房柱（见图4.4.3）截面尺寸400mm×600mm，柱底内力设计值分别为N=3400kN，M=500kN·m，V=40kN，桩基承台底面埋深2m，地质资料如表4.4.1所示，地下水位深2．0m，安全等级二级。选择灰黄色粉土为桩端持力层。采用截面边长为300mm的混凝土预制方桩，桩端进入持力层深度2d-2×300=600（mm）（不包括桩尖部分），桩尖长度取1.5b-1.5×300=450（mm）。
假设端承摩擦桩的单桩竖向承载力特征值为600kN，其基桩竖向承载力特征值至少为（）。
A.600kN
B.621kN
C.700kN
D.750kN
某承台下设三根桩，桩型为600mm钻孔灌注桩（干作业），桩长11m，各层土的厚度、侧阻、端阻如图4.4.1所示。基桩竖向承载力特征值为（）。
A.750kN
B.700kN
C.650kN
D.600kN
A.250mm
B.275mm
C.300mm
D.500mm
如习图4.3.5所示，竖向荷载设计值F=24000kN，承台混凝土为C40（f=1.71MPa），按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）验算柱边A-A至桩边连线形成的斜截面的抗剪承载力与剪切力之比（抗力V）最接近（）。
A.1.0
B.1.2
C.1.3
D.1.4
A.8mm
B.10mm
C.12mm
D.14mm
柱下桩基如习图4.3.4所示，承台混凝土抗压设计强度f=1.71MPa。按《桩基规范》计算承台长边受剪承载力，其值与（）最接近。（）
A.6.5MN
B.8.5MN
C.10.5MN
D.12.5MN
A.551kN
B.515kN
C.459kN
D.413kN
最新试题
确定角桩对承台的冲切时，承台的抗冲切承载力（kN）最接近下列（）项。
假定在图中的桩底传力作用下，相应于作用的基本组合时，求得基桩的竖向总反力设计值N1=N2=N3=701kN，N4=N5=N6=584kN，N7=N8=N9=467kN，扣除承台和承台上土自重后，基桩的竖向净反力设计值为N1=N2=N3=643kN，N4=N5=526kN，N7=N8=N9=409kN。确定矩形承台不利截面的最大弯矩设计值（kN·m）最接近下列（）项。
已知βhp=0.975，补桩后承台在D桩处的受角桩冲切的承载力设计值（kN）最接近下列（）项。
由承台形心到承台底边距离范围内板带的弯矩设计值M2（kN·m）最接近下列（）项。
验算柱对承台的冲切时，承台的抗冲切承载力设计值（kN），最接近下列（）项。
假定，柱只受轴心荷载作用，相应于荷载的标准组合时，原设计单桩承担的竖向压力均为745kN，假定承台尺寸变化引起的承台及其上覆土重量和基底竖向力合力作用点的变化可忽略不计。补桩后此三桩承台下单桩承担的最大竖向压力值（kN）最接近下列（）项。（）
桩基中单桩的竖向承载力特征值RA（kN）最接近下列（）项。（）
承台Ⅰ-Ⅰ截面处的斜截面受剪承载力（kN）最接近下列（）项。（）
承台的柱边A2-A2截面的斜截面受剪承载力（kN）最接近下列（）项。（）
假定承台顶面处相应于作用的基本组合时的竖向压力F=3030kN，弯矩M=0，水平剪力V=0，则承台正截面最大弯矩设计值（kN·m），最接近下列（）项（）