A.0.2
B.0.56
C.1.0
D.1.019
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A.0.0089
B.0.01
C.0.0178
D.0.02
如下图所示,某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁,跨中承受最大正弯矩设计值M=115kN·m。混凝土强度等级为C30,纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。楼板厚度hf′=80mm,次梁高度h=450mm,宽度b=200mm,纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离as′=35mm。
若已知翼缘计算宽度bf′=1800mm,则按单筋T形截面计算的次梁跨中所需受拉钢筋计算截面面积最接近于()mm2。
A.940
B.1009
C.1033
D.1124
如下图所示,某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁,跨中承受最大正弯矩设计值M=115kN·m。混凝土强度等级为C30,纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。楼板厚度hf′=80mm,次梁高度h=450mm,宽度b=200mm,纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离as′=35mm。
若已知次梁的计算跨度l0=6m,间距为2.4m,净距sn=2.2m,则翼缘的计算宽度bf′最接近于()mm。
A.1800
B.2000
C.2200
D.2400
设柱子上作用轴向力设计值N=750kN,初始偏心距ei=480mm,已知柱的受压区配置了422的钢筋,则截面的受压区高度最接近于()mm。
A.135
B.158
C.193
D.298
设柱每侧配置520的钢筋,As′=As=1570mm2,柱子上作用轴向力设计值N=400kN,且已知构件为大偏心受压,则该柱能承受的弯矩设计值M最接近于()kN·m。
A.305
B.327
C.345
D.392
A.167
B.193
C.286
D.307
支承屋面梁的柱牛腿,如下图所示,宽度b=400mm,屋架在牛腿上的支承长度为200mm,竖向力作用点到下柱边缘的水平距离a=300mm(已考虑安装偏差20mm),外边缘高h1=h/3(h为牛腿高度),牛腿底面倾斜角α=45°。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力Fvk=450kN,竖向力的设计值Fv=580kN,同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=120kN,水平拉力的设计值Fh=168kN,混凝土强度等级采用C30,钢筋HRB335级,as=40mm,箍筋为HPB300级钢筋。
若截面的有效高度h0=810mm,则纵向受拉钢筋的截面面积As最接近于()mm2。
A.1280
B.1310
C.1400
D.1520
支承屋面梁的柱牛腿,如下图所示,宽度b=400mm,屋架在牛腿上的支承长度为200mm,竖向力作用点到下柱边缘的水平距离a=300mm(已考虑安装偏差20mm),外边缘高h1=h/3(h为牛腿高度),牛腿底面倾斜角α=45°。作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力Fvk=450kN,竖向力的设计值Fv=580kN,同时作用在牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力Fhk=120kN,水平拉力的设计值Fh=168kN,混凝土强度等级采用C30,钢筋HRB335级,as=40mm,箍筋为HPB300级钢筋。
根据裂缝控制要求,牛腿的最小高度h最接近于()mm。
A.680
B.710
C.740
D.850
已知简支深梁的跨度、高度如下图所示,梁宽b=250mm。混凝土强度等级C30,纵向受拉钢筋采用HRB335级,竖向和水平向钢筋采用HPB300级,已知跨中弯矩设计值M=3900×106N·mm,支座剪力设计值V=2750×103N。
梁的水平分布筋为()。
A.2Φ6@100
B.2Φ6@150
C.2Φ8@150
D.2Φ8@200
已知简支深梁的跨度、高度如下图所示,梁宽b=250mm。混凝土强度等级C30,纵向受拉钢筋采用HRB335级,竖向和水平向钢筋采用HPB300级,已知跨中弯矩设计值M=3900×106N·mm,支座剪力设计值V=2750×103N。
梁纵向受拉钢筋As为()mm2。
A.2800
B.2900
C.3000
D.3100
最新试题
若ρte=0.08,荷载效应标准组合的轴向拉力Nk=192.96kN,则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ最接近于()。
若已知梁的短期效应刚度Bs=29732.14kN·m2,按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk=90kN·m,按荷载效应的准永久组合计算的跨中弯矩值Mq=50kN·m,梁受压区配有218的钢筋,则跨中挠度最接近于()mm。
假定柱子的净高Hn=5m,柱底截面内力设计值为M=100kN·m,N=450kN,V=30kN,则轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离e最接近于()mm。
《混凝土规范》6.1.9条所说的"预应力传递长度ltr"和6.1.10条所说的"预应力钢筋的锚固长度la"有何区别?
设P=400kN,q=30kN,柱的净高Hn=6m,则排架左列柱柱底截面的内力设计值M、N、V最接近于()。
对矩形截面受弯构件,最小配筋率验算是采用,还是?
若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mlk=100kN·m,则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ最接近于()。
《混凝土规范》的10.2.12条规定,"在弯剪扭构件中,箍筋的配筋率Psv(psv=Asv/(bs))不应小于0.28fr/fyv",总感觉这里的符号有点混乱:因为,Asv是抗剪箍筋的面积,Astl是抗扭箍筋的单肢面积,配筋率公式似乎应写成,该Psv不应小于0.28fr/fyv问题是,公式第一二项还要满足配筋率不应小于0.24fr/fsv吗?
对于《混凝土规范》的表3.3.2,有两个疑问:(1)构件制作时预先起拱,用公式f≤flim验算挠度时,是公式左边减去起拱值,还是右边7(2)表下注4指出:"计算悬臂构件的挠度限值时,其计算跨度l0按实际悬臂长度的2倍取用"。如何理解?
《混凝土规范》的10.9.1条,"锚筋层数影响系数αr"的取值与锚筋层数有关,但是,层数如何理解?比如,图2-1-6中,锚筋层数应该算是多少呢?