有隔水层时自重应力计算。
某地基地质剖面如图所示，泥岩层顶面内、外的自重应力分别为（）kPa。（）
A.41.7、36.85
B.31.85、36.85
C.36.85、31.85
D.41.85、31.85
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无隔水层时自重应力计算。
某地基地质剖面如图所示，细砂层底面处的自重应为（）kPa。（）
A.62.05
B.47.05
C.82.05
D.42.05
桥涵抗滑动稳定性验算。
某桥墩两片梁自重压力分别为P1=140kN，P2=120kN，车辆荷载产生的竖向压力P=200kN，桥墩自重P3=120kN，水平力T=90kN，如图3.5.2.1所示，地基土为硬塑黏土，则抗滑稳定系数为（）。
A.1.42
B.1.93
C.1.56
D.1.38
A.1.2
B.1.15
C.1.25
D.1.9
A.140
B.150
C.160
D.170
地基中心点下附加应力的计算（见图3.1.4.2）。基础底面埋深D=1.5m，基础尺寸BL=1.25m×2m，相应于荷载效应标准组合时，上部结构传到地面处的荷载为200kN，基底上下均为黏土，土的重度γ=18.1kN/m3，饱和重度为19.7kN/m3，地下水位位于基底下1．0m处，则基底中心点下3．0处的附加应力为（）kPa。（）
A.2.40
B.7.29
C.9.61
D.29.16
A.受力钢筋φ10@120；分布钢筋φ6@250
B.受力钢筋φ8@100；分布钢筋φ8@250
C.受力钢筋φ12@170；分布钢筋φ6@250
D.受力钢筋φ14@120；分布钢筋φ@250
A.e0为0.57m，e0<0.75ρ
B.e0为0.72m，e0<0.75
C.e0为0.57m，0.75ρ0<ρ
D.e0为0.72m，0.75ρ0<ρ
A.32.20m
B.33.20m
C.34.20m
D.35.20m
某筏板基础，其底层资料如习图3.3.25所示，该4层建筑物建造后两年需要加层至7层。已知未加层前基底有效附加压力P0=60kPa，建造后两年固结度U达0.80，加层后基底附加压力增加到P0=100kPa（第二次加载施工工期很短，忽略不计加载过程，E近似不变），加层后建筑物中点的最终沉降量最接近于（）数值。（）
A.94mm
B.108mm
C.158mm
D.180mm
一高度为40m的塔形结构，见习图3.3.23。刚性连接设置在宽度b=10m、长度l=11m、埋深d=2.0m的基础板上，包括基础自重的总重w=10MN，地基土为内摩擦角=35°的砂土，如已知产生失稳极限状态的偏心距为e=5m，基础侧面抗力不计，试计算作用于塔顶的水平力接近于（）值时，结构将出现失稳而倾倒的临界状态。（）
A.1.5MN
B.1.4MN
C.1.3MN
D.1.2MN
最新试题
筏板变厚度处，单位宽度的地基净反力平均值产生的剪力设计值（kN），最接近下列（）项。
确定相应于作用组合的标准组合时的地下车库基底压力（kPa）最接近下列（）项。
筏板变厚度处，单位宽度的受剪承载力设计值（kN），最接近下列（）项。
假定填土采用粗砂，其重度为18kN／m3，δ=0，β=0，q=15kN／m2，kA=0.23，确定主动土压力EA（kN／m）最接近下列（）项。
柱边h0／2处冲切临界截面上的最大剪应力τmax（kPa），最接近下列（）项。
相应于作用的标准组合时，作用在中间柱承台底面的竖向力总和为-600kN（方向向上，已综合考虑地下水浮力、基础自重及上部结构传至柱基的轴力）；作用在基础底面形心的力矩值MXk、Mk均为100kN·m。试问，相应于作用的标准组合时，单根锚杆承受的最大拔力值Ntmax（kN），与下列何项数值最为接近？（）
假定EA=100kN／m，作用点距墙底距离为2.0m，确定墙底边缘的最大压力pkmax（kPa）最接近下列（）项。
假定相应于作用的标准组合时，单根锚杆承担的最大拔力值Ntmax为170kN，锚杆孔直径为150mm，锚杆采用HRB335级钢筋（fy=300N/mm2），直径为32mm，锚杆孔灌浆采用M30水泥砂浆，砂浆与岩石间的粘结强度特征值为0.42MPa，试问，锚杆有效锚固长度ι（m）取值，与下列何项数值最为接近？（）
确定柱边截面Ⅱ一Ⅱ的受剪承载力设计值最接近下列（）项。
确定该地基净反力设计值Pi（kPa），最接近下列（）项。