A.150
B.165
C.180
D.195
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A.422+820,4Φ12@100(双向各四肢,下同)
B.1220,4Φ12@100
C.1222,4Φ12@100
D.1225,4Φ12@100
A.15000
B.19500
C.36000
D.45720
A.1500
B.1760
C.1920
D.2400
A.0.0172
B.0.020
C.0.022
D.0.024
某12层现浇框架-剪力墙结构,抗震设防烈度8度,丙类建筑,设计地震分组为第一组,Ⅱ类建筑场地,建筑物平、立面如下图所示,非承重墙采用非黏土类砖墙。
由于结构布置不同,形成四个不同的结构抗震方案。水平地震作用分析时,四种方案中与限制结构扭转效应有关的主要数据见下表,其中Tt为结构扭转为主的第一自振周期,T1为平动为主的第一自振周期,u1为最不利楼层竖向构件的最大水平位移,u2为相应于u1的楼层水平位移平均值。试问,在抗震设计中,如果仅从限制结构的扭转效应方面考虑,下表中哪一种方案对抗震最为有利?()
A.方案A
B.方案B
C.方案C
D.方案D
某12层现浇框架-剪力墙结构,抗震设防烈度8度,丙类建筑,设计地震分组为第一组,Ⅱ类建筑场地,建筑物平、立面如下图所示,非承重墙采用非黏土类砖墙。
对建筑物进行水平地震作用分析时,采用SATWE电算程序,需输入的3个计算参数分别为:连梁刚度折减系数S1;竖向荷载作用下框架梁梁端负弯矩调幅系数S2;计算自振周期折减系数S3。试问,下列各组参数中(依次为S1、S2、S3),其中哪一组相对准确?()
A.0.4;0.8;0.7
B.0.5;0.7;0.7
C.0.6;0.9;0.9
D.0.5;0.8;0.7
A.230
B.257.5
C.272.5
D.282.7
A.1170
B.1672
C.1964
D.1992
A.393
B.685
C.850
D.1170
某抗震等级为二级的高层框架结构,首层的梁柱中节点,横向左、右侧梁截面尺寸及纵向梁截面尺寸如下图所示。梁柱混凝土强度等级为C30,fc=14.3MPa,ft=1.43MPa,as=as′=60mm。节点左侧梁端弯矩设计值Mbl=420.52kN·m,右侧梁端弯矩设计值Mbr=249.48kN·m,上柱底部考虑地震作用组合的轴向压力设计值N=3484.0kN,节点上下层柱反弯点之间的距离Hc=4.65m。
A.双向4肢Φ8@100
B.双向4肢Φ8@120
C.双向4肢Φ8@150
D.双向4肢Φ10@100
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单向板上在(b×l)面积上的等效均布荷载q最接近于()kN/m2。
当估算主体结构的风荷载效应时,方案a与方案b的风荷载标准值(kN/m2)之比,最接近于()。提示:按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)解题。
建筑设计中多处需要控制层间刚度的比值,能否总结一下?
当估算围护结构风荷载时,方案a和方案b相同高度迎风面中点处单位面积风荷载比值,最接近于()。提示:按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)解题。
假定吊车为重级工作制时,作用在每个车轮处的横向水平荷载标准值最接近于()kN。
第8层的竖向地震作用标准值Fvgk最接近于()kN。
《高规》7.2.9条规定了矩形截面偏心受拉剪力墙的正截面承载力计算公式,无地震作用组合时要求地震作用组合时要求两个公式中差一个γRE好理解,为什么加减号还不一样呢?
2010版《抗规》表3.4.2中判别竖向不规则时用到楼层侧向刚度,那么,楼层侧向刚度如何计算?
《高规》3.3.13条是对"剪重比"的要求,其中,对于薄弱层,要求A乘以1.15的增大系数。该规范的5.1.14条,规定竖向不规则的薄弱层的水平地震剪力标准值要乘以1.15。这不是相当于,对于竖向不规则的薄弱层,剪重比验算时左、右都乘以了一个1.15吗?3.3.13条的1.15倍好像不起作用了呀?
关于《高规》中风荷载的规定,有几个问题:(1)第3.2.5条规定的风荷载体型系数规定的μzs,与《荷载规范》7.3节规定的μzs,有何联系?(2)第3.2.5条和第3.2.6条中的H/B是不是同一个概念?